Cette section contient des documents sur les amplificateurs de puissance à fréquence audio (UMZCH), les préamplificateurs, les commandes de tonalité (actives et passives), les commutateurs d'entrée, les amplificateurs de microphone, les systèmes de protection pour les équipements de reproduction sonore, y compris les haut-parleurs et autres blocs du chemin audio, numérique ou analogique.

Une archive de fichiers mise à jour sur le sujet "Amplificateurs et ZCh Filnry" se trouve .

Un article consacré à la conception et au calcul des croisements de tubes, y compris les filtres de 1er et 2e ordre. Il est proposé de calculer les croisements et autres éléments des circuits de tubes dans le programme TUBE CAD, disponible en téléchargement.

Enceinte active monophonique avec biamplification "For Dacha".
Courte introduction.

L'objectif du projet était de créer une unité acoustique reproduisant de la musique provenant de sources tierces (téléphones portables, baladeurs, etc.). Compte tenu du fait que les lieux d'écoute procurant un effet stéréo ne sont pas censés être « sur le terrain », il a été décidé de réaliser un appareil monophonique.

Comme circonstances aggravantes des savoirs traditionnels, les dispositions suivantes ont été adoptées :

• Système actif bidirectionnel avec un amplificateur en pont dans le canal LF (pour augmenter l'efficacité)
• Conception à phase inversée (également, pour augmenter l'efficacité)
• L'utilisation de biens de consommation, des haut-parleurs de haute qualité
• Correction électronique de la réponse en fréquence d'un woofer de haute qualité dans une conception acoustique donnée (PHI)
• Alimentation unipolaire,
• IC largement utilisé UMZCH (TDA2005 pour LF et K174UN14 pour MF-HF)
• Contrôle de tonalité actif,
• Contrôle du volume sonore
• Indicateur de surcharge de tout UMZCH
• Limiteur de surcharge actif pour l'un des UMZCH.
• Refroidissement forcé des radiateurs BP et UMZCH, avec régulation proportionnelle
• Suppression de la boucle de courant lorsque la source sonore est alimentée par le bloc d'alimentation AC.
• Antenne télescopique embarquée pour connecter une source avec un récepteur radio intégré, câble court.

Au cours de l'exécution du projet, certaines des solutions de circuits développées et prototypées ont été exclues de la conception finale, afin d'éviter d'autres complications.

La circoncision a été appliquée à :

• filtre actif 2 canaux sur 4 amplis-op (voir fig. 1) contenant un filtre passe-bas du 4ème ordre, un inverseur de phase (filtre passe-tout) et un combineur de signaux pour séparer les composantes du signal médium-aigu (remplacé par des filtres RC passifs).

(Cliquez pour agrandir)

• shaper OOSN + POST pour bridge UMZCH canal LF sur 4 amplis op (voir fig. 2)- remplacé par un correcteur Linkwitz dégénéré - pas un pont en T complet - 2 résistances et 2 condensateurs. ()

(Cliquez pour agrandir)

AC box - bass reflex, calculé à l'aide du programme et configuré avec le programme

Matériau du corps - aggloméré 16mm. De l'intérieur, un hivernant synthétique, en deux couches, fixé avec une agrafeuse pour meubles, de l'extérieur - du linoléum, collé sur des ongles liquides, enduit d'une fine couche. Grille de protection en métal galvanisé avec un coefficient de transparence de 62,5%.

Le port bass reflex est situé en bas, sur la paroi arrière. La paroi arrière en bordure bâbord est biseautée, s'élargissant vers la sortie bâbord, un coin en bois est collé dans le joint entre la paroi arrière du tunnel FI et la paroi inférieure de l'enceinte, recouvert d'un tapis nervuré (comme du velours) ( ). Des bandes du même tapis, de 5 mm de large, sont collées le long des larges parois du FI, en damier, avec un pas de 3 cm. Toutes ces mesures visent à supprimer les harmoniques dans le tunnel FI.

La limite entre LF et MF-HF - env. 500 Hz.

Le woofer est une sorte de médium sans racine, d'une puissance de 30 watts.

MF-HF - haut débit de voiture avec Panasonic EAB-43

L'inverseur de phase est réglé sur la fréquence de résonance du woofer.

La réponse en fréquence globale du haut-parleur s'est avérée assez linéaire. Il est limité par le haut par un filtre passe-bas d'entrée du second ordre avec une fréquence de coupure, à un niveau de –3 dB - 14,3 KHz, et par le bas, le long de la façade, en réglant l'inverseur de phase - 100 Hz. La décroissance de la pression acoustique du côté du port bass reflex commence à une fréquence de 40 Hz, ce qui est un très bon indicateur pour un haut-parleur basse fréquence, qui est évidemment un "mid-bass", à mon humble avis.

À l'entrée (voir fig. 1) additionneur - un limiteur sur un ampli-op avec un optocoupleur OEP-2 en OOS, à l'entrée de l'ampli-op - un filtre passe-haut RC avec une coupure à une fréquence de 48 Hz.

Puis un filtre passe-bas de Chebyshev avec une coupure à un niveau de –3 dB à une fréquence de 14,3 KHz pour supprimer les composants supra-ton de la sortie DAC des gadgets bon marché.

Commande de volume commutable à compensation d'intensité sonore "selon Sukhov" (voir Radio No. 4 1980 p. 38, Radio No. 10 1990 p. 59,

Contrôle de tonalité actif sur un ampli op ( ) réglé en tenant compte de la réponse en fréquence des haut-parleurs sélectionnés installés dans le haut-parleur. Le contrôle de tonalité n'augmente la réponse en fréquence des haut-parleurs que sur LF et HF. La quantité de montée ne dépasse pas 10 dB.

Filtres croisés :

dans le canal MF-HF du second ordre, passif, 800Hz et 723Hz.

dans le canal LF du deuxième ordre - actif, 482Hz.

Suppression de la surtension résonante du woofer - passif, pas plein, pont en T avec une atténuation de -6 dB à la fréquence de résonance du haut-parleur pris (80 Hz)

Au total, trois cas de double OS KR140UD20 ont été utilisés.

L'antenne télescopique permet de connecter une source sonore contenant un récepteur radio avec un fil court. Pour le fonctionnement de cette antenne externe, le contact commun de la prise d'entrée du signal audio est découplé du fil commun du courant alternatif, via une self RF, avec une inductance de 100 μH.

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Amplificateurs pour équipements portables.

Amplificateurs pour systèmes audio de voiture.

Amplificateurs pour appareils Hi-Fi fixes et téléviseurs.

Des circuits types de mise sous tension de l'UM IS et les caractéristiques de l'UM IS sont donnés.

DAC et CAN audio

Codecs audio

Processeurs de signaux à des fins diverses.

Introduction ................................................. .................................................................. ................................... 3

Contenu ................................................. .................................................................. .......................................5

1. Conceptions de référence ................................................. .................................................................. ......................... 7

2. Produits phares ................................................. .................................................................. ..............................13

2.1 Accordeurs. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .Quatorze

TEF6862HL. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .15

TEF690x. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .17

TEF6730. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .19

2.2 Processeurs de signaux analogiques. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .21

TEF6890H, TEF6892H + TEF6894H. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .22

2.3 Processeurs de signaux numériques. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .24

SAA7706H. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .25

SAA7709H. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .27

SAF7730HV. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .29

2.4 Amplificateurs audio et régulateurs de tension. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .31

2.4.1 Amplificateur et stabilisateur de puissance intégrés (IPAS) TDA8588AJ/BJ/J, TDA8589AJ/BJ. ... ... ... ... ... ... ... ... ... .32

2.4.2 Amplificateurs de puissance audio autonomes - Quad amplificateurs TDA8569Q et TDA8571J. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .34

TDA8592J/Q, TDA8593J/Q. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .35

Amplificateurs doubles TDA8560 / 1/3/6. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .36

Double amplificateur TDA1566TH. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .38

Amplificateurs simples Amplificateurs de puissance TDA1560Q et TDA1562Q classe H. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .40

Amplificateur de puissance stéréo run-cool TDA1564 / TDA1565. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .41

2.4.3. Régulateurs de tension multi-sorties TDA3681J / TH, TDA3682ST, TDA3683J. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .42

TDA3601/8 et TDA3615/8. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .44

2.5 Solutions de processeur HD Radio™. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .45

SAF3550. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .46

2.6 Stockage. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .47

SAA7326 (CD10 II). ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .48

TZA1026 (CD10 II). ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .50

SAA7826. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .51

SAA7806. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .53

SAA7836. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .54

SAA7818. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .56

TZA1038HW. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .58

3. Produits supplémentaires. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...61

4. Forfaits. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .65

Indice. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .68

Une large sélection de matériel (en janvier 2013 - 74 pages) sur les préamplificateurs et les filtres, principalement pour les subwoofers et les systèmes de reproduction sonore active multibande. Entre autres choses, les crossovers à phase linéaire pour le biamplification et le "triampling" sont pris en compte pour les connaisseurs avertis de l'AAS multicanal. L'attention est portée sur le "filtre passe-tout" qui laisse passer, sans atténuation, la fréquence dans toute la plage d'entrée (corrigée de la vitesse de l'amplificateur et des composants passifs), mais en décalant la phase du signal. De tels filtres sont utilisés pour égaliser le retard de groupe dans les croisements linéaires de phase. Une copie détaillée sur le thème des filtres actifs de Linkwitz a été réalisée à partir du site de Linkwitz lui-même. L'auteur examine la théorie et la pratique de la construction de filtres AC actifs multibandes, avec une analyse de chaque liaison de composant, montrant les graphiques de réponse en fréquence/réponse en phase et les formules de calcul des transistors et des amplis op.

Une sélection de documents (pour janvier 2013 - 40 pages) sur les commandes de tonalité actives et passives. Si, en fonction de l'époque actuelle du son numérique, vous souhaitez effectuer un contrôle de tonalité pour votre amplificateur, ou trier (reconfigurer) celui existant, il est important de se rappeler que par souci de faible distorsion dynamique et autre dégradation du son , vous ne devez pas effectuer une commande avec une plage de réglage de tonalité supérieure à 6 dB. Les niveaux de +15 ou +20 dB appartiennent au passé avec les bandes magnétiques. De plus, il est peu probable qu'une atténuation du niveau LF ou HF soit également nécessaire. Veuillez prêter attention aux schémas des commandes de tonalité des transistors actifs. Si vous êtes sensible à la présence de condensateurs dans le chemin du son, les régulateurs de tonalité à transistors actifs peuvent être une bonne alternative aux régulateurs d'amplificateurs opérationnels actifs, d'autant plus que la classe A dans leurs étages de sortie est une rareté.

Il y a un long débat sur les avantages / inconvénients de la RT. Ici, tout est individuel et chacun décide pour lui-même. Il est important de considérer les éléments suivants :

Pour le côté HF :

Jusqu'à combien de kHz pouvez-vous entendre les signaux audio ?

Jusqu'à combien de kHz votre enceinte peut-elle reproduire la HF sans atténuation du niveau ?

Jusqu'à combien de KHz votre source sonore peut-elle reproduire la HF sans atténuation du niveau ?

Pour le côté basse :

Avez-vous un subwoofer dans votre système ?

Quel est le facteur Q et la fréquence de résonance du haut-parleur de graves de votre enceinte ?

Quelle est la conception acoustique d'un haut-parleur basse fréquence, comment affecte-t-elle la reproduction des composants basse fréquence.?

Si vous avez un analyseur de spectre externe d'un signal musical (je l'ai, selon le schéma de S. Biryukov et V. Frolov -), regardez quel type de musique vous écoutez - qu'y a-t-il avec les composants LF et HF . Peut-être que vous n'avez vraiment pas besoin d'un contrôle de tonalité, surtout si vous avez un haut-parleur avec un haut-parleur large bande, par exemple, 2GD-40, qui reproduit HF au-dessus de 12,5 KHz médiocre, et au LF ses paramètres TC promettent un marmonnement juste environ 100 Hz - une telle contrainte de haut-parleur avec un niveau de signal accru qu'il ne peut pas reproduire - ne fait qu'aggraver le son.

Si vous utilisez un microphone de mesure et le logiciel correspondant, vous pouvez essayer de supprimer la réponse en fréquence au point d'écoute, des oreilles gauche et droite, au niveau de la tête, puis essayer d'ajuster les niveaux avec un contrôle de tonalité multibande (égaliseur). Les partisans du "son clair" et du "chemin court", très probablement, rejetteront cette approche, comme beaucoup d'autres qui écoutent de la musique sans fixer leur tête dans une chaise d'écoute - après tout, un décalage de plusieurs dizaines de centimètres changera déjà le réponse en fréquence locale et réponse en phase. :-)

N'oubliez pas de mettre un suiveur de tension devant le RT, et de charger le RT sur l'entrée haute impédance de l'étage d'amplification suivant. Des exemples de circuits préamplificateurs, avec commandes de tonalité, où l'on peut implanter un circuit calculé indépendamment, se trouvent dans l'article "Préamplificateurs d'AF" de la collection de l'année. Pages 72 - 91

Sélection de matériaux sur le sujet. Le biamplification fait référence à la reproduction bidirectionnelle d'un signal audio (musique). La division en bandes peut être plus ou moins complète. Moins complet - lorsque l'amplificateur est un, et les haut-parleurs et les filtres (passifs) - par paires. Séparation plus complète - lorsque le signal d'entrée tombe sur le banc de filtres, sépare le signal à un certain point (à la fréquence de coupure), sélectionné en tenant compte des caractéristiques des haut-parleurs utilisés. Ensuite, le signal est dirigé vers deux amplificateurs, dont la puissance est déterminée par la fréquence de croisement et la sensibilité du haut-parleur. Ensuite, les haut-parleurs eux-mêmes. Chacun joue un groupe spécialement préparé pour lui, avec une puissance optimale. Le haut-parleur responsable de la section basse fréquence de la gamme n'est pas surchargé de composants haute fréquence, et vice versa. De plus, le canal basse fréquence peut être activé pour éliminer le "booming" de certains haut-parleurs de haute qualité ou, ce qui est un peu plus compliqué, mais plus efficace, une unité pour former une impédance de sortie négative. Pour plus de détails sur le biamplification, suivez le lien dans le titre.

Ce sont les soi-disant "pages blanches" - un manuel pour la conception d'UMZCH sur IS.

1.0 Introduction ................................................ .................................................................. ....................................... 2

2.0 Objectif ................................................................. .................................................................. .............................................. 2

3.0 Conclusion ........................................................ .................................................................. .............................................. 2

4.0 Fond thermique .................................................................. .................................................................. .............................. 2

4.1 DONNÉES CARACTÉRISTIQUES TYPIQUES .............................................. .................................................................. ... 3

4.2 ÉQUATION Pdmax DE L'AMPLIFICATEUR SIMPLE : ................................................ ................................... 3

4.3 ÉQUATION Pdmax DE L'AMPLIFICATEUR À SORTIE PONTÉ ........................................... .............................. 3

4.4 ÉQUATION DE L'AMPLIFICATEUR PARALLÈLE Pdmax ................................................ ....................................... 4

4.5 ÉQUATION Pdmax DE L'AMPLIFICATEUR EN PONT / PARALLÈLE ................................................ .............................. 4

4.6 CONCLUSION THERMIQUE ........................................................ .................................................................. .................... 4

4.7 CONDITIONS D'ESSAI THERMIQUE ................................................ .................................................................. .... 5

5.0 Circuit de pont BR100-100W ................................................. .................................................................. .................... 5

5.1 TEST AUDIO ................................................................ .................................................................. .............................. 5

5.1.1 Tests de linéarité ................................................. .................................................................. ................................ 5

5.2 SCHÉMAS ................................................................ .................................................................. ................................... 6

5.2.1 Schéma de l'amplificateur ponté .................................................. .................................................................. ............ 6

5.2.2 Notes de conception électrique ................................................. .................................................................. .................... 6

6.0 Circuit parallèle PA100-100W .................................................. .................................................................. ................. 7

6.1 TEST AUDIO ................................................................ .................................................................. ............................... 7

6.1.1 Test de linéarité ................................................. .................................................................. .................................. 7

6.2 SCHÉMAS ................................................................ .................................................................. ................................... huit

6.2.1 Schéma de l'amplificateur parallèle ................................................ .................................................................. ............. huit

6.2.2 Notes de conception électrique ................................................. .................................................................. .................... huit

7.0 Circuit ponté/parallèle BPA200-200W ................................................ .................................................................. ..... neuf

7.1 TEST AUDIO ................................................................ .................................................................. ............................... neuf

7.1.1 Tests de linéarité ....................................................... .................................................................. ................................ neuf

7.1.2 Tests de puissance de sortie ................................................. .................................................................. .......................... neuf

7.1.3 Tests de bruit de fond ................................................ .................................................................. ........................... Dix

7.1.4 Notes de conception électrique ................................................. .................................................................. .................. Onze

7.2 SCHÉMAS ................................................................ .................................................................. ................................. 12

7.2.1 Schéma détaillé de l'amplificateur ponté/parallèle ................................................ .................................... 12

7.2.2 Circuits d'asservissement ................................................. .................................................................. ................................ 13

7.2.3 Circuit d'alimentation ................................................. .................................................................. ...................... Quatorze

7.2.4 Schéma de base de l'amplificateur ponté/parallèle ................................................ ........................................ 15

8.0 Liste des pièces et fournisseurs ................................................. .................................................................. ....................... 16

8.1 CONSTRUCTION DES MATÉRIAUX POUR L'AMPLIFICATEUR BR100 ................................................ ................................. 16

8.2 CONSTRUCTION DES MATÉRIAUX POUR L'AMPLIFICATEUR PA100 ................................................ ................................. 16

8.3 CONSTRUCTION DES MATÉRIAUX POUR L'AMPLIFICATEUR BPA200 ................................................ ............................... dix-huit

9.0 Dessins du dissipateur thermique ................................................ .................................................................. .............................. 19

9.1 DESSIN DU DISSIPATEUR THERMIQUE BR100 ET PA100 ................................................ ........................................ 19

9.2 DESSIN DU DISSIPATEUR THERMIQUE BPA200 ................................................ .................................................................. ......... vingt

L'un des moyens de limiter la distorsion du signal audio qui se produit lorsque l'UMZCH est surchargé (limitation de puissance) consiste à limiter en douceur le niveau du signal d'entrée lorsque le niveau du signal de sortie approche de la zone de limitation. Cela se fait, en règle générale, à l'aide d'un diviseur de tension à optocoupleur résistif contrôlé par un circuit qui contrôle le niveau du signal de sortie. Un limiteur de ce type est appelé limiteur. Derrière le lien se trouve une petite sélection de schémas et de solutions technologiques sur le sujet.

Les amplificateurs de classe D se caractérisent par le rendement le plus élevé (plus de 90 %) par rapport aux autres classes. Dans un tel amplificateur, à partir des signaux d'entrée et supplémentaires en dents de scie, un signal de sortie à largeur d'impulsion (PWM) de haute fréquence est formé, avec une amplitude atteignant la tension sur les bus de puissance. A l'inverse, ce signal PWM est converti sous forme analogique par intégration sur l'inductance puis sur le haut-parleur. Plus la fréquence du signal est basse, plus la fidélité de sa valeur analogique à partir de la séquence PWM est élevée. Par conséquent, le subwoofer est le meilleur endroit pour un tel MIND. Il y a des tentatives pour faire un full (large bande) US en classe D, mais de nombreux connaisseurs dans le domaine du son, la qualité du signal en sortie de telles sono sont très critiquées.

Une sélection d'articles dédiés à l'obtention, si possible, de la meilleure qualité sonore à partir d'un son archaïque, méprisé des audiophiles, type IS , , , , ... Une approche de conception très compétente a été appliquée, ce qui permet d'obtenir des résultats impressionnants avec de petits moyens.

Veuillez noter que dans l'un des circuits PA, un limiteur est utilisé, déjà mentionné ici.

Nous poursuivons le sujet de l'utilisation compétente d'adresses IP simples et facilement disponibles. Voici des exemples de ce qui peut être fait en utilisant un circuit intégré bien mérité comme le TDA2030.

Simple et, à sa manière, beau UMZCH, assemblé sur trois circuits intégrés disponibles. Sélecteur d'entrée -, contrôle de volume et de tonalité -, amplificateur de puissance - ponté. Dans l'amplificateur, les moyens internes des circuits intégrés utilisés, un limiteur est mis en œuvre, ce qui réduit la distorsion du signal dans les zones de limitation de puissance. Cela se fait très simplement - à partir de la sortie du détecteur de distorsion TDA1555Q, le signal est introduit dans le circuit du contrôle de volume électronique du TDA 1524 IC. PA, augmentant ainsi la distorsion (limitation du signal), est considérablement ralenti. L'article décrit également des approches pour évaluer la qualité de l'UM assemblé et de ses composants.

Pour ma part, j'ajouterai qu'à l'heure actuelle, il est préférable de remplacer un TDA1555Q UM IC par deux (si nous voulons utiliser une connexion en pont, qui présente un certain nombre d'avantages mentionnés dans l'article) UM IC. La principale différence est que l'ancien circuit intégré fonctionne en classe B, avec pratiquement aucun courant de repos des transistors de sortie, ce qui introduit une certaine distorsion de type "pas", tandis que celui proposé en remplacement fonctionne en classe AB, ce qui donne au au moins un double gain dans les harmoniques de coefficient. Dans le même temps, dans les deux microcircuits, des paires de transistors complémentaires sont utilisées dans les étages de sortie, ce qui est un sérieux plus. De plus, les deux microcircuits ont une sortie de détecteur de distorsion, ce qui permet de mettre en œuvre la fonction limiteur dans l'UMZCH sur une base d'éléments mise à jour.

Le développement ultérieur du sujet d'un UMZCH multicanal avec un limiteur, basé sur l'article susmentionné de N. Sukhov sur "Full UMZCH sur trois microcircuits" a conduit à la découverte d'une famille intéressante de circuits intégrés UMZCH avec une fonction de diagnostic - une version étendue de le détecteur d'écrêtage. , - tous ces microcircuits ont 4 canaux d'UMZCH avec des paires de transistors complémentaires dans l'étage de sortie fonctionnant en classe AB. Deux amplificateurs sont inverseurs, deux sont non inverseurs. Le brochage est fondamentalement le même, la sortie de diagnostic est une cascade avec un collecteur ouvert à la broche n°10. Sur le circuit intégré de ce groupe, vous pouvez assembler un pont UMZCH ou UMZCH 2 + 1, où le canal basse fréquence est assemblé dans un circuit en pont et les sections MF-HF ont des amplificateurs individuels.

Un article très sage qui explique en détail quels sons et dans quelles combinaisons l'oreille humaine entend, ou, au contraire, n'entend pas. Et cette analyse est réalisée par rapport aux sons reproduits par le couple UM + AC. Après l'avoir lu, il devient clair pourquoi le son des PA à lampes est si attrayant, avec des caractéristiques médiocres, pour le moins, et, comme un PA sur les semi-conducteurs modernes, pompe le signal de sortie audio avec des composants qui ne sont pas dans l'entrée . On peut dire que cet article a anticipé la direction de la création de "UMZCH High Fidelity" - des amplificateurs conçus pour la détection sensorielle des distorsions dans les sources de signaux audio. Pour cette fidélité, toute la classe d'UMZCH VV, quels que soient les noms des développeurs, est devenue détestée par les audiophiles qui ont soudainement découvert l'infériorité de leurs lecteurs de vinyle ou de CD.

L'auteur a utilisé des transistors haute tension plus modernes et à vitesse accrue et a corrigé le circuit afin d'optimiser (augmenter la stabilité) le fonctionnement de l'étage de sortie le plus lent. L'article contient également les réponses de Sukhov aux questions des lecteurs qui ont décidé de répéter ce fameux MENA. Une attention particulière est accordée à la modélisation informatique de l'UMZCH décrit et autre - en tant que moyen de contrôle analytique des caractéristiques d'un dispositif en cours de développement ou prévu pour la répétition.

Peut-être, lors du choix des microcircuits pour les amplificateurs, de leurs circuits de commutation et de l'évaluation de la qualité des amplificateurs (tous), en général, la méthode oubliée depuis longtemps d'indication vectorielle des distorsions, activement promue dans les années 70 - 80 par I. Akulinichev, et maintenant non n'est plus utilisé par quiconque pour faire plaisir aux programmes informatiques qui diagnostiquent l'amplificateur via une carte son.

Akulinichev a atténué le signal de sortie de l'amplificateur au niveau d'entrée et les a ajoutés en antiphase sur les plaques de déviation verticale et horizontale de l'oscilloscope. Toutes les interférences et distorsions sont devenues visibles "à l'œil nu", sans brouiller les convertisseurs numérique-analogique. Un amplificateur "idéal" produisait une boucle elliptique, qui pouvait être pliée en un segment en ajustant le déphasage dans l'accessoire de mesure. Toutes les « marches », sonneries, non-linéarités, restrictions, rampaient sur cette boucle sous la forme d'ondes complexes, de zagulinov et de ventres. Dans le même temps, la taille de ces gribouillis verticalement est proportionnelle à la quantité de distorsion en pourcentage. Ceci est un extrait de mon message sur l'un des forums spécialisés de radio amateur. Vous trouverez ci-dessous des détails et des techniques de mesure, une description de quelques expériences pratiques, ainsi que des références (à deux reprises) sur les questions d'analyse vectorielle des distorsions UMZCH.

Ajout de copies des articles d'Akulinitch, sur ses indicateurs vectoriels de distorsion, les résultats des mesures du Livre UMZCH sur TDA2005 en INVERSION d'inclusion,

ainsi que les résultats des tests d'un grand groupe d'amplis op de production nationale, à l'époque soviétique avec une alimentation unipolaire de 5 à 15 V, avec Ku = 10, cela peut être considéré comme une sorte de test de résistance d'un ampli op pour l'applicabilité dans matériel de reproduction du son. Un dossier avec des photographies d'oscillogrammes des résultats des tests de l'ampli-op se trouve. Détails des expériences réalisées, description de la configuration de test - l'indicateur vectoriel des distorsions d'Akulinitch, et son indicateur, révision - dans celui mentionné ci-dessus.

Une addition.

Poursuivant le sujet de l'application pratique de l'indicateur de distorsion vectorielle, je voudrais présenter les résultats de deux autres expériences. Nous avons étudié un amplificateur AM contenant deux amplificateurs de puissance inverseurs et deux non inverseurs de classe AB, avec des entrées et des sorties séparées. Ce circuit intégré peut être utilisé pour construire un pont à deux canaux UMZCH, UMZCH type 2.1, avec un pont à canal LF, ou simplement comme amplificateur de puissance à quatre canaux. Une caractéristique importante de ce circuit intégré et d'un certain nombre d'autres circuits intégrés de la série TDA73xx PA est la présence de la soi-disant "sortie de diagnostic" ou "clip de détecteur" ou "détecteur de distorsion". Un transistor npn est connecté à cette broche, un collecteur ouvert, qui s'allume si la tension à la sortie de l'un des canaux atteint une limite haute ou basse, ou si le cristal IC chauffe au-dessus de la valeur autorisée. Le même appareil (4 canaux indépendants plus une sortie de diagnostic) possède le circuit intégré UM de la série TDA155x, y compris celui sur lequel Nikolai Sukhov a fait son "Full UMZCH sur trois microcircuits" . Mais il y a une nuance - l'ancien microcircuit TDA1555Q fonctionne en classe B, a un niveau de distorsion d'un ordre de grandeur plus élevé et, étonnamment, coûte plus cher (à Saint-Pétersbourg) que le TDA7377 considéré.

Voici ce qui s'est passé à la suite de la vérification du circuit intégré TDA7377 UMZCH à l'aide de l'indicateur de distorsion vectorielle Akulinichev :

TDA7377 Canal d'inversion

J'attire votre attention sur le fait que les mesures ont été effectuées à une fréquence de 30 kHz.

Un peu plus tard, j'ai déjà testé le même circuit intégré TDA7377 de manière "informatique", en utilisant le programme mentionné. Voici les résultats d'une analyse spectrale de la distorsion introduite par le TDA7377 lorsqu'il fonctionne à 100 Hz. (Lorsqu'il est mesuré à 1000 Hz, le niveau de distorsion mesuré est encore plus faible, une partie importante de la plage de fonctionnement n'est pas prise en compte.)

TDA7377 Canal non inversé

TDA7377 Canal d'inversion

On peut noter que l'analyse spectrale de la composition des distorsions pour ce TDA7377 montre également un certain (un centième :-)) avantage du canal non inverseur, ce qui peut être une confirmation de la recevabilité d'apprécier la qualité de la UMZCH, en utilisant la méthode de sélection du signal de distorsion d'Akulinitch.

Logiciel ARTA et analyse de distorsion spectrale de circuits intégrés simples UMZCH.

Après avoir évoqué l'analyse spectrale de la composition des distorsions réalisée pour le circuit intégré TDA7377, je voudrais également parler des autres résultats de mesure, "occasionnellement", des circuits intégrés de la série TDA20xx, qui à l'époque se sont avérés être dans un état de modèles UMZCH exploitables adaptés aux expériences. Quasiment aucun commentaire. Trouvez dix différences, comme on dit.

K174UN14, allumage inversé, 1KHz

Il s'agit d'un très court résumé d'un sujet de cinquante-neuf pages sur Vegalava, consacré aux schémas et concepts de protection des AP et des locuteurs contre les dommages dans les situations d'urgence. Il existe des liens vers les pages d'où sont extraits les schémas les plus intéressants, à mon avis. Les questions sur le système de protection qui vous intéresse peuvent être posées ici, via le bouton de rétroaction.

Contrôle du volume, de la balance et de la tonalité de haute qualité sur le LM1036N.

Pour donner au son la couleur nécessaire, divers blocs de timbre sont installés dans l'équipement de reproduction sonore, capables de modifier séparément et en douceur la régulation des hautes et des basses fréquences. Ces commandes sont classées comme passives (qui n'amplifient pas le niveau du signal d'entrée) et actives (dans lesquelles le signal d'entrée est amplifié).

Nous allons maintenant considérer l'une des options pour un bloc de timbre actif de haute qualité avec la possibilité de régler le volume et la balance du son dans les amplificateurs de basse haut de gamme.

Le circuit est implémenté sur un circuit intégré LM1036N. Il est produit par National Semiconductors et son prix n'est pas élevé. Des résistances variables doubles montées sur une carte de circuit imprimé sont utilisées comme régulateurs. Cela permet à la structure d'être solidement maintenue dans le boîtier de l'amplificateur sans utiliser de fixations supplémentaires. Le module fournit un mode pour activer/désactiver le Loudness. Le schéma de principe de l'appareil est présenté dans la figure ci-dessous.

Caractéristiques de l'appareil :

Gamme de fréquence, Hz ................................................. ............ 20 ..... 20 000
Rapport signal sur bruit, dB ................................................. .. ................. 80
Séparation des canaux, dB ................................................. ............... .... 75
Harmoniques K à Uin 0,3V à une fréquence de 1 kHz,% .............................. 0,06
Rin, kOhm ........................................................ ..........................................trente
Déroute, kOhm .................................................. .......................................vingt
Plage de réglage du volume, dB ....................................... 75
Plage de réglage de tonalité aux fréquences de 40 Hz et 16 kHz, dB ......... + -15

La carte du régulateur est en fibre de verre recouverte d'une feuille d'aluminium sur une face. La vue du côté des conducteurs est illustrée dans la figure suivante.

Il n'y a rien de particulier à décrire ici, après assemblage, vous n'avez pas besoin de faire de réglages, un circuit correctement assemblé commence à fonctionner immédiatement. Cette version du régulateur est idéale pour travailler avec l'amplificateur de basse du TDA7294.

Contrôle du volume et de la tonalité pour un complexe stéréo moderne

La sensibilité de l'oreille humaine dépend sensiblement de la fréquence, ce qui est clairement visible sur les courbes d'intensité égale de la figure 1.

Fig. 1

Pour assurer une reproduction de haute qualité sur toute la plage de volume, il est nécessaire de compenser les différences correspondantes de sensibilité auditive. Actuellement, ce problème est résolu à l'aide de commandes de volume avec un volume proche de l'optimal.

De nombreux radioamateurs qui conçoivent des équipements de haute qualité savent à quel point il est parfois difficile de trouver une résistance variable avec des prises pour un contrôle du volume.

Pendant ce temps, il existe plusieurs façons d'utiliser des résistances conventionnelles pour la compensation de l'intensité sonore.

Le régulateur proposé (Fig. 2) est basé sur le régulateur décrit dans.

2

Afin d'obtenir le rapport signal sur bruit maximal à faible volume, le bloc de timbre sur le microcircuit à faible bruit est d'abord activé, puis le contrôle du volume.

Fréquence de pliage f = 1/2-R28C10

L'augmentation de la réponse en fréquence aux fréquences inférieures à 100 Hz correspond à 12 dB/oct., En raison de l'action supplémentaire du circuit R23, C8. Le circuit R20C7 permet de limiter l'augmentation de la réponse en fréquence aux fréquences inférieures à 20 Hz. L'augmentation de la réponse en fréquence aux fréquences supérieures à f = l / -R-C 8 kHz est limitée par la résistance R25 au niveau de 10 dB.

Si une forte baisse de volume est souhaitée (effet « intimité »), un switch S2 est prévu. Dans le même temps, l'effet de l'indemnisation des amendes reste pratiquement inchangé. Il est conseillé d'utiliser le même interrupteur pour modifier la sensibilité de l'indicateur de niveau de puissance.

En dehors de la compensation pour presque tous les circuits, les fréquences restent dans la plage de 3 ... 4 kHz, nécessitant une coupure de 4 à 8 dB dans toute la plage de changements de volume dans une bande de fréquences étroite, ainsi que des fréquences de 12 ... .16 kHz près de la limite d'audibilité, nécessitant leur montée abrupte ...

Compte tenu du niveau élevé des liaisons restantes du complexe stéréo (lecteurs, magnétophones, tuners, etc.), c'est-à-dire ayant une réponse en fréquence plate dans toute la gamme sonore, un contrôle de tonalité à deux bandes est généralement suffisant pour ajuster la tonalité.

Le développement est basé sur le circuit amplificateur Arctur-001. En plus d'ajuster la tonalité, le régulateur amplifie le signal trois fois. Cette décision a permis d'abandonner l'amplificateur de normalisation.

Afin d'éliminer les inconvénients susmentionnés du contrôle du volume sonore, un troisième contrôle de tonalité à une fréquence de 3,5 kHz a été introduit, avec lequel il est possible d'obtenir l'effet de "présence" en réglant l'augmentation souhaitée de la réponse en fréquence, ainsi que comme compensation plus complète en atténuant le signal de 4 - 5 dB. Dans le même but, une inductance est introduite dans le régulateur HF, ce qui contribue à une montée plus raide de la réponse en fréquence à une fréquence de résonance d'environ 15 kHz.

Compte tenu des difficultés des anneaux de ferrite (leur déficit et la complexité du bobinage), l'inductance du régulateur moyenne fréquence est réalisée sur un équivalent transistor - un gyrateur. Le fonctionnement d'un tel gyrateur est décrit en détail dans.

Les régulateurs sont alimentés à partir d'une source stabilisée bipolaire avec une tension de + 15V à travers des filtres RC de 100 Ohm, 100 μF (non représentés sur le schéma).

L'égaliseur peut être utilisé comme suppresseur de bruit sans inertie dans le trajet du magnétophone, en enregistrant avec une augmentation des médiums de l'ordre de 5 à 6 dB et, en conséquence, en restituant avec le même blocage. Dans le même temps, la réduction du bruit sera approximativement la même de 5 à 6 dB.

La fréquence de résonance du médium est calculée par la formule

Fo = 1 / 2- (R6R10C3C4) 1/2,

où les résistances sont en kΩ, les condensateurs sont en µF et la fréquence est en kHz.

En remplaçant les dénominations dans la formule, on obtient :

Le facteur de qualité du circuit résonant est de deux. Avec C4 égal à 2700 pF, la fréquence de résonance est de 3,5 kHz.

Les cinq résistances variables sont du type SPZ-33-23P du groupe A, qui sont soudées directement dans les cartes. Le contrôle du volume se fait sur une carte séparée. Tous les condensateurs électrolytiques sont des K50-35 tala, les autres sont des K73-17 ou KM-56. Résistances fixes type C2-23 ou MLT d'une puissance de 0,125 W. La bobine d'inductance est enroulée sur un anneau de 2000NM K18x5x5mm et contient 100 tours de fil PEL-1 0.27. Au lieu d'une inductance équivalente (éléments R6, RIO, R11, C4, VT1) entre les points A et B, vous pouvez inclure une inductance de 60 MG, 250 tours de fil PEL-1 0,18 sur le même anneau. Dans ce cas, le condensateur C3 d'une capacité de 0,01 µF doit être remplacé par 0,033 µF.

En l'absence d'anneaux, l'inductance L1 peut être complètement éliminée, tandis que la montée des composantes RF du signal se fera dans une bande de fréquence plus large.

Littérature:

1. M. Sapojkov. "Electroacoustique", Moscou, 1978.
2. COMME. N° 1185573 publ-126-86 p.9
3. S. Fedichkin. "Réglage du volume sonore" "Radio" N° 9/84 p.43,44
4. N. Sukhov et autres "Technique de reproduction sonore de haute qualité." Kiev. Technique. 1985 page 27.
5. A. Vorontsov, V. Voronov. "Arcturus-001-stéréo". Radio n° 1/77, pages 34 - 37
6. L. Stassenko. "Multibande avec analogues de filtres LC" "Radio" n° 10/79 p.26 - 27
7. N. Soukhov. "Squelch sans inertie". "Radio" n° 2/83, p.50.

UMZCH VVS-2011 version Ultime

Version UMZCH VVS-2011 Auteur ultime du schéma Viktor Zhukovsky Krasnoarmeysk

Spécifications de l'amplificateur :
1. Grande puissance : 150W/8 ohms,
2. Haute linéarité - 0,000.2 ... 0.000.3% à 20 kHz 100 W / 4 Ohm,
Un ensemble complet de nœuds de service :
1. Maintien d'une tension constante nulle,
2. Le compensateur de la résistance des fils AC,
3. Protection actuelle,
4. Protection contre une tension constante en sortie,
5. Démarrage en douceur.

Régime UMZCH VVS2011

Un participant à de nombreux projets populaires LepekhinV (Vladimir Lepekhin) a été impliqué dans la mise en page de circuits imprimés. Cela s'est très bien passé).

Carte UMZCH-VVS2011

Carte amplificateur ULF VVS-2011 a été conçu pour le soufflage en tunnel (parallèle au radiateur). L'installation des transistors UN (amplificateur de tension) et VC (étage de sortie) est quelque peu difficile, car le montage/démontage doit être effectué avec un tournevis à travers les trous du PCB d'un diamètre d'environ 6 mm. Lorsque l'accès est ouvert, la projection des transistors ne tombe pas sous le PCB, c'est beaucoup plus pratique. J'ai dû modifier un peu le tableau.

Je n'ai pas pris en compte un point dans le nouveau PP- c'est la commodité de mettre en place la protection sur la carte amplificateur :

C25 0.1n, R42 * 820 Ohm et R41 1k, tous les éléments SMD sont situés côté soudure, ce qui est très gênant lors de la mise en place, car il sera nécessaire de dévisser et de fixer plusieurs fois les boulons de fixation en PP des racks et des transistors aux radiateurs. Offre: R42 * 820 se compose de deux résistances SMD situées en parallèle, d'ici une proposition : on soude une résistance SMD immédiatement, l'autre résistance de sortie est soudée avec un auvent à VT10, une borne à la base, l'autre à l'émetteur, on sélectionne à un approprié. Nous l'avons récupéré, nous avons changé la sortie en smd, pour plus de clarté :

Décrit dans UMZCH de haute fidélité a été développé pour l'examen subjectif du son des lecteurs de CD laser numériques (PCD).

Lors de l'examen, de puissants systèmes acoustiques (AC) de haute qualité ont été connectés à la sortie de l'UMZCH, et son entrée a été connectée à la sortie du PKD afin de garantir des distorsions de phase et non linéaires minimales, ainsi que de réduire le bruit. niveau à travers le diviseur de tension résistif le plus simple, qui a été utilisé comme résistance variable bobinée SP5 -21-A-2 avec une résistance de 15 kOhm.

Avec ce diviseur, vous pouvez régler le volume de fond 90-94, ce qui est nécessaire pour un examen subjectif, car à une telle intensité, un équilibre spectral normal est fourni et aucune correction de fréquence supplémentaire n'est nécessaire. Par la suite, le réglage n'a été effectué que lorsque le type de courant alternatif a été modifié ou que la tension de sortie nominale du PKD testé différait de la tension standard (2 V eff).

Lors de l'utilisation de l'UMZCH décrit comme amplificateur de base d'un complexe de reproduction sonore de haute qualité, il doit être complété par un contrôle de volume et un contrôle de tonalité avec une sensibilité de 150 ... 200 mV. Une description d'une telle unité de réglage, développée par l'auteur, est donnée dans l'article publié ci-dessous.

Principales caractéristiques techniques

• Impédance d'entrée, kOhm - 150
• Tension d'entrée nominale, mV - 150
• Tension de sortie nominale, m V - 800
• Niveau de bruit relatif : valeur pondérée - 94dBA, valeur non pondérée - 88dB
• Profondeur de contrôle du volume, dB - 36
• Profondeur de contrôle de tonalité, dB + 10 ...— 10
• Distorsion harmonique,%, au niveau nominal du signal de SORTIE.<0,001 %
• Capacité de surcharge, dB 4-18.

Schéma de principe et principe de fonctionnement

Le schéma fonctionnel est représenté sur la Fig. 1. Son premier étage est assemblé sur l'ampli-op DA1.1 (DA2.1) et remplit les fonctions d'un régulateur de balance stéréo. Avec la résistance R21, le gain de chaque canal peut être modifié à ± 4 dB.

Le deuxième étage du bloc est assemblé sur un amplificateur opérationnel DA1.2 (DA2.2) et est une modification du contrôle de volume actif à compensation de volume décrit en détail dans.

Le principe de compensation de fréquence de ce régulateur dans la région des basses fréquences est basé sur la modification des constantes de temps des circuits OOS couvrant l'ampli-op - C3R5R7.1 et R7.1R9C6 (C15R26R7.2 et R7.2R30C18) pendant le contrôle du volume , ainsi que la modification de la réponse en fréquence du diviseur dépendant de la fréquence R5R6C4 (R26R27C16 ) lors du déplacement du curseur de volume R7.1 (R7.2).

La compensation de fréquence dans la région de fréquence plus élevée est assurée par le circuit C5R8 (C17R28) connecté en parallèle avec la partie de la résistance R7.1 (R7.2). En position extrême gauche (selon le schéma) du moteur R7.1 (R7.2), la condition C3R5 = C6 (R9 + R7.1) (C15R26 = C18 (R30 + R7.2)) est satisfaite.

Schéma de principe d'un contrôle du volume, de la balance et des aigus/graves de haute qualité.

Le circuit C4R6 (C16R27) est contourné selon le principe de fermeture virtuelle des entrées de l'ampli-op, et le circuit C5R8 (C17R28) est contourné par la section correspondante de la résistance R7.1 (R7.2), donc l'étage a un gain indépendant de l'unité et de la fréquence (dans la plage audio).

La réponse en fréquence, formée par la cascade dans les positions extrêmes et médianes de la commande de volume R7, est illustrée à la Fig. 2 et diffèrent peu sur toute la plage de contrôle des courbes de sonie idéales construites sur la base des courbes de sonie égales de Fletcher - Munson.

Une caractéristique du contrôle de volume décrit est une dépendance proche de l'exponentielle du coefficient de transfert aux moyennes fréquences avec une dépendance fonctionnelle linéaire de la résistance sur l'angle de rotation de l'axe de la résistance R7.

Cela garantit une régularité maximale de la régulation, car des incréments de volume égaux correspondent à la rotation de l'axe selon le même angle. Interrupteurs électroniques sur transistors VT1.1. et VT1.2 (VT1.3 et VT1.4) permettent de désactiver le Loudness.

Sur l'ampli-op DA3.1 (DA3.2), un contrôle de tonalité actif des fréquences inférieures R13.1 (R13.2) et supérieures R14.1 (R14.2) est effectué. En figue. 3 montre la réponse en fréquence générée par cette cascade dans différentes positions des régulateurs. Comme on peut le voir sur la figure, la profondeur de correction maximale est de 10 dB, ce qui est largement suffisant pour un complexe de reproduction sonore haute fidélité.

Dans le même temps, la limitation de la profondeur de correction a permis de réduire le décalage entre la réponse en fréquence et la réponse en phase des canaux droit et gauche à des niveaux, respectivement, ne dépassant pas 0,2 dB et 3 degrés, dans la gamme de fréquences 20 .. 20 000 Hz dans n'importe quelle position des contrôleurs (de même pour le contrôle du volume), ce qui est important pour maintenir la même position des sources sonores apparentes en son stéréo naturel.

L'utilisation de commandes actives de volume et de tonalité a permis de fournir la plage dynamique requise de l'appareil dans son ensemble par des moyens assez simples.

Pour mesurer la distorsion harmonique, la méthode avec suppression du premier harmonique, décrite dans. En figue. 4 montre les spectrogrammes du signal à la sortie de l'unité de contrôle du volume et de la tonalité lorsqu'un signal du générateur est appliqué à son entrée, dont le spectre est représenté sur la Fig. 5 (la première harmonique avec une fréquence de 1 kHz dans les deux spectrogrammes est supprimée de 60 dB).

Le niveau relatif de la deuxième harmonique la plus élevée est de –108 dB, ce qui correspond au facteur de distorsion de la deuxième harmonique de 0,0004 %, et en tenant compte des harmoniques les plus élevées, la distorsion harmonique totale ne dépasse pas 0,001 %.

En raison de la baisse du gain de boucle de l'amplificateur opérationnel à des fréquences audio plus élevées, la distorsion d'intermodulation de l'appareil est légèrement plus élevée. En figue. 6 montre les spectrogrammes du signal de sortie lorsque la somme de deux tensions sinusoïdales de fréquence 19 et 20 kHz est appliquée à l'entrée du dispositif.

Sur le spectrogramme, les niveaux des composantes utiles (19 et 20 kHz) sont supprimés de 45 dB, le niveau relatif de la composante d'intermodulation de la différence de fréquence (1 kHz) est de –92 dB, ce qui correspond à un coefficient de distorsion d'intermodulation de 0,0025 %.

Construction et détails

L'unité de contrôle est alimentée par des stabilisateurs de tension réalisés sur des transistors VT2, et des diodes zener VD2, VD3 et connectés directement aux bus de l'alimentation non stabilisée UMZCH.

L'appareil utilise des résistances fixes MJ1T-0.125, des résistances de précision à double fil variable SP5-21A-2 (R7, R13, R14) et SP5-21B (R21). Avec des résultats légèrement moins bons, SPZ-30g (R7, R13, R14) et SPZ-30a (R21) peuvent être utilisés. Dans ce cas, le déséquilibre entre l'intensité sonore et la réponse en fréquence ne dépassera pas 2 dB. K50-16 sont utilisés comme condensateurs à oxyde, les autres sont KM-4, KM-5, KM-6, K73-11.

Les valeurs nominales de toutes les résistances et condensateurs fixes SZ-C6, C9, C15-C18, C21 ne doivent pas différer de plus de 5% de celles indiquées dans le schéma de principe, des condensateurs C8, C10, C20, C23 - de plus de 10%, le reste - de 20 ... 80%.

Le remplacement de l'ampli-op K157UD2 par d'autres n'est pas souhaitable en raison de leurs bonnes propriétés de bruit et de leur linéarité élevée, ainsi que de leur capacité à fonctionner sur une charge d'impédance relativement faible.

Les deux canaux de l'appareil sont assemblés sur une carte de circuit imprimé en fibre de verre. Le motif des pistes imprimées est illustré à la Fig. 7, a, et l'emplacement des pièces est sur la Fig. 7, 6.

Avec des exigences réduites pour le déséquilibre de sonie de la réponse en fréquence et de la réponse en phase, les limites du contrôle du volume et de la tonalité peuvent être étendues.

Ainsi, afin d'amener la profondeur de contrôle du volume à 60 dB, les valeurs de quatre résistances (R6 = R27 = 470 Ohm, R9 — R30 = 1 kOhm) et de deux condensateurs (C4 = C16 = 1 F) doivent être changé, et afin d'augmenter les limites de contrôle de tonalité à ± 16 dB, vous devez réduire la résistance de huit résistances (R15 = R16 = R33 = R34 = 300 Ohm, R12 - R17 = R32 = R36 = 2,7 kOhm).

PCB pour un contrôle du volume, de la balance et de la tonalité de haute qualité.

Établissement

Une unité de contrôle du volume et de la tonalité correctement assemblée ne nécessite aucun réglage. Les circuits imprimés du bloc timbre sont fournis par la coopérative Mayak (voir Radio 1990, n° 7, p. 80).

N. SOUKHOV. Kiev, Ukraine.

Littérature:

1. Sukhov N. UMZCH de haute fidélité - Radio, 1989, n° 6, p. 55-57.
2. Sukhov N., Bat S., Kolosov V., Chupakov A. Technique de reproduction sonore de haute qualité - Kiev : Tehnika, 1985, p. 27, fig. 2.8. 6.
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