Esta sección contiene materiales sobre amplificadores de potencia de frecuencia de audio (UMZCH), preamplificadores, controles de tono (activos y pasivos), interruptores de entrada, amplificadores de micrófono, sistemas de protección para equipos de reproducción de sonido, incluidos altavoces y otros bloques de la ruta de audio, digital o cosa análoga.

El archivo de archivo actualizado sobre el tema "Amplificadores y ZCh Filnry" se encuentra .

Artículo dedicado al diseño y cálculo de los cruces de tubos, incluidos los filtros de 1º y 2º orden. Se propone calcular los cruces y otros elementos de los circuitos de tubos en el programa TUBE CAD, disponible para descargar.

Altavoz activo monofónico con biampling "For Dacha".
Breve introducción.

El objetivo del proyecto era crear una unidad acústica que reproduzca música de fuentes de terceros (teléfonos móviles, reproductores, etc.). Teniendo en cuenta el hecho de que se supone que los lugares de escucha que proporcionan un efecto estéreo no están "en el campo", se decidió hacer un dispositivo monofónico.

Como circunstancias agravantes de los conocimientos tradicionales, se adoptaron las siguientes:

Sistema activo bidireccional con un amplificador puente en el canal LF (para mejorar la eficiencia)
Diseño de fase invertida (también, para aumentar la eficiencia)
El uso de bienes de consumo, altavoces de alta calidad.
Corrección electrónica de la respuesta de frecuencia de un woofer de alta calidad en un diseño acústico determinado (PHI)
Fuente de alimentación unipolar,
IC UMZCH ampliamente utilizado (TDA2005 para LF y K174UN14 para MF-HF)
Control de tono activo,
Control de volumen de sonoridad
Indicador de sobrecarga de cualquier UMZCH
Limitador de sobrecarga activo para cualquiera de los UMZCH.
Refrigeración forzada de radiadores BP y UMZCH, con control proporcional
Eliminación del bucle de corriente cuando la fuente de sonido se alimenta de la fuente de alimentación de CA.
Antena telescópica a bordo para conectar una fuente con un receptor de radio incorporado, un cable corto.

Durante la ejecución del proyecto, algunas de las soluciones de circuito desarrolladas y prototipadas fueron excluidas del diseño final, para evitar mayores complicaciones.

La circuncisión se ha aplicado a:

crossover activo de 2 canales en 4 amplificadores operacionales (ver figura 1) que contiene un filtro de paso bajo de cuarto orden, un inversor de fase (filtro de paso total) y un combinador de señal para separar los componentes de la señal de frecuencia media-alta (reemplazado por filtros RC pasivos).

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shaper OOSN + POST para puente UMZCH canal LF en 4 amplificadores operacionales (ver figura 2)- reemplazado por un corrector Linkwitz degenerado - no un puente en T completo - 2 resistencias y 2 condensadores. ()

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Caja de CA - reflejo de bajos, calculado mediante el programa y configurado con el programa

Material del cuerpo: aglomerado de 16 mm. Desde el interior, un acondicionador de invierno sintético, en dos capas, fijado con una grapadora de muebles, desde el exterior: linóleo, pegado a uñas líquidas, untado con una capa delgada. Malla protectora de metal galvanizado con un coeficiente de transparencia del 62,5%.

El puerto de reflejo de graves se encuentra en la parte inferior, en la pared trasera. La pared trasera en el borde del puerto está biselada, expandiéndose hacia la salida del puerto, una esquina de madera está pegada en la unión entre la pared trasera del túnel FI y la pared inferior del altavoz, cubierta con una nervadura (como de terciopelo) alfombra (). Las tiras de la misma alfombra, de 5 mm de ancho, se pegan a lo largo de las paredes anchas del FI, en un patrón de tablero de ajedrez, con un paso de 3 cm. Todas estas medidas están destinadas a suprimir los armónicos en el túnel FI.

El límite entre LF y MF-HF - aprox. 500Hz.

El woofer es una especie de midbass desarraigado, con una potencia de 30 vatios.

MF-HF: banda ancha para automóviles con Panasonic EAB-43

El inversor de fase está sintonizado a la frecuencia de resonancia del woofer.

La respuesta de frecuencia general del altavoz resultó ser bastante lineal. Está limitado desde arriba por un filtro de paso bajo de entrada de segundo orden con una frecuencia de corte, a un nivel de –3 dB - 14.3 KHz, y desde abajo, a lo largo del frente, configurando el inversor de fase - 100 Hz. La caída en la presión del sonido desde el lado del puerto bass reflex comienza a una frecuencia de 40 Hz, que es un muy buen indicador para un altavoz de baja frecuencia, que obviamente es uno de "medios graves", en mi humilde opinión.

En la entrada (ver figura 1) sumador - un limitador en un amplificador operacional con un optoacoplador OEP-2 en OOS, en la entrada del amplificador operacional - un filtro de paso alto RC con un corte a una frecuencia de 48 Hz.

Luego, un filtro de paso bajo de Chebyshev con un corte a un nivel de –3 dB a una frecuencia de 14.3 KHz para suprimir los componentes supra-tono de la salida DAC de dispositivos baratos.

Control de volumen conmutable compensado por sonoridad "según Sukhov" (ver Radio No. 4 1980 p. 38, Radio No. 10 1990 p. 59,

Control de tono activo en un amplificador operacional ( ) sintonizado teniendo en cuenta la respuesta de frecuencia de los altavoces seleccionados instalados en el altavoz. El control de tono solo aumenta la respuesta de frecuencia de los altavoces a LF y HF. La cantidad de subida no supera los 10 dB.

Filtros cruzados:

en el canal MF-HF de segundo orden, pasivo, 800Hz y 723Hz.

en el canal LF de segundo orden - activo, 482Hz.

Supresión de la sobretensión resonante del woofer: puente en T pasivo, no completo, con una atenuación de -6 dB en la frecuencia de resonancia del altavoz tomado (80 Hz)

En total, se utilizaron tres carcasas de KR140UD20 double OS.

La antena telescópica le permite conectar una fuente de sonido que contiene un receptor de radio con un cable corto. Para el funcionamiento de esta antena externa, el contacto común de la toma de entrada de la señal de audio se desacopla del cable común de la CA, a través de un choke de RF, con una inductancia de 100 μH.

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Amplificadores para equipos portátiles.

Amplificadores para sistemas de audio para automóviles.

Amplificadores para equipos de alta fidelidad fijos y televisores.

Se dan los circuitos típicos para encender el UM IS y las características del UM IS.

Audio DAC y ADC

Códecs de audio

Procesadores de señales para diversos fines.

Introducción ................................................. .................................................. ................................... 3

Contenido ................................................. .................................................. ......................................... 5

1. Diseños de referencia .............................................. .................................................. ......................... 7

2. Productos de enfoque .............................................. .................................................. ............................trece

2.1 Sintonizadores. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .catorce

TEF6862HL. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .15

TEF690x. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .17

TEF6730. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .diecinueve

2.2 Procesadores de señales analógicas. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .21

TEF6890H, TEF6892H + TEF6894H. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .22

2.3 Procesadores de señales digitales. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .24

SAA7706H. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .25

SAA7709H. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .27

SAF7730HV. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .29

2.4 Amplificadores de audio y reguladores de voltaje. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .31

2.4.1 Amplificador y estabilizador de potencia integrados (IPAS) TDA8588AJ / BJ / J, TDA8589AJ / BJ. ... ... ... ... ... ... ... ... ... .32

2.4.2 Amplificadores de potencia de audio independientes: amplificadores cuádruples TDA8569Q y TDA8571J. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .34

TDA8592J / Q, TDA8593J / Q. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .35

Amplificadores duales TDA8560 / 1/3/6. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .36

Amplificador dual TDA1566TH. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .38

Amplificadores individuales TDA1560Q y TDA1562Q Amplificadores de potencia clase H. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .40

Amplificador de potencia estéreo TDA1564 / TDA1565 run-cool. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .41

2.4.3. Reguladores de voltaje multisalida TDA3681J / TH, TDA3682ST, TDA3683J. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .42

TDA3601 / 8 y TDA3615 / 8. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .44

Soluciones de procesador 2.5 HD Radio ™. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .45

SAF3550. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .46

2.6 Almacenamiento. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .47

SAA7326 (CD10 II). ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .48

TZA1026 (CD10 II). ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .50

SAA7826. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .51

SAA7806. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .53

SAA7836. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .54

SAA7818. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .56

TZA1038HW. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .58

3. Productos adicionales. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...61

4. Paquetes. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .sesenta y cinco

Índice. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .68

Una gran selección de materiales (a enero de 2013 - 74 páginas) sobre preamplificadores y filtros, principalmente para subwoofers y sistemas de reproducción de sonido activos multibanda. Entre otras cosas, los crossovers lineales de fase para biampling y "triampling" se consideran para los conocedores sofisticados de AAS multicanal. Se presta atención a los llamados "filtros all-pass" que pasan, sin atenuación, frecuencias en todo el rango de entrada (corregido por la velocidad del amplificador y componentes pasivos), pero desplazando la fase de la señal. Estos filtros se utilizan para ecualizar el retardo de grupo en cruces lineales de fase. Una copia detallada sobre el tema de los filtros activos por Linkwitz se hizo desde el sitio del propio Linkwitz. El autor examina la teoría y la práctica de la construcción de filtros de CA activos multibanda, con un análisis de cada enlace de componente, mostrando los gráficos de respuesta de frecuencia / respuesta de fase y fórmulas de cálculo, transistores y amplificadores operacionales.

Una selección de materiales (para enero de 2013 - 40 páginas) sobre controles de tono activos y pasivos. Si, de acuerdo con los tiempos actuales del sonido digital, desea hacer un control de tono para su amplificador, o ordenar (reconfigurar) el existente, es importante recordar que en aras de la baja distorsión dinámica y otras degradaciones del sonido. , no debe hacer un control con un rango de control de tono de más de 6 dB. Los niveles de +15 o +20 dB son cosa del pasado junto con las cintas magnéticas. Además, tampoco es probable que se requiera una atenuación del nivel de LF o HF. Preste atención a los diagramas de controles de tono de transistores activos. Si simpatiza con la presencia de condensadores en la ruta del sonido, los controladores de tono de transistores activos pueden ser una buena alternativa a los controladores de amplificador operacional activos, especialmente considerando que la clase A en sus etapas de salida es una rareza.

Existe un largo debate sobre los beneficios / daños de la RT. Aquí todo es individual y cada uno decide por sí mismo. Es importante considerar lo siguiente:

Para el lado de HF:

¿Hasta cuántos KHz puedes escuchar las señales de audio?

¿Hasta cuántos KHz puede reproducir su altavoz HF sin atenuar el nivel?

¿Hasta cuántos KHz puede reproducir su fuente de sonido HF sin atenuación del nivel?

Para el lado de los graves:

¿Tiene un subwoofer en su sistema?

¿Cuál es el factor Q y la frecuencia de resonancia del controlador de graves en su altavoz?

¿Cuál es el diseño acústico de un altavoz de baja frecuencia, cómo afecta a la reproducción de los componentes de baja frecuencia?

Si tiene un analizador de espectro externo de una señal musical (lo tengo, de acuerdo con el esquema de S. Biryukov y V. Frolov -), mire qué tipo de música está escuchando, qué hay con los componentes LF y HF . Tal vez realmente no necesite un control de tono, especialmente si tiene un altavoz con un altavoz de rango completo, por ejemplo, 2GD-40, que reproduce HF por encima de 12.5 KHz mediocre, y en el LF sus parámetros TC prometen un murmullo justo. alrededor de 100 Hz, una tensión de los altavoces con un nivel de señal aumentado que no se puede reproducir, solo empeora el sonido.

Si utiliza un micrófono de medición y el software correspondiente, puede intentar eliminar la respuesta de frecuencia en el punto de escucha, de los oídos izquierdo y derecho, a la altura de la cabeza, y luego intentar ajustar los niveles con un multibanda. control de tono (ecualizador). Los partidarios del "sonido limpio" y el "camino corto" probablemente rechazarán este enfoque, como muchos otros que escuchan música sin fijar la cabeza en una silla de escucha; después de todo, un desplazamiento de varias decenas de centímetros ya cambiará el respuesta de frecuencia local y respuesta de fase. :-)

No olvide poner un seguidor de voltaje delante del RT y cargar el RT en la entrada de alta impedancia de la siguiente etapa del amplificador. Ejemplos de circuitos preamplificadores, con controles de tono, donde se puede implantar un circuito calculado de forma independiente, se pueden encontrar en el artículo "Preamplificadores de AF" en la colección del año. Páginas 72 - 91

Selección de materiales sobre el tema. Biampling se refiere a la reproducción bidireccional de una señal de audio (música). La división en franjas puede ser más o menos completa. Menos completo, cuando el amplificador es uno, y los altavoces y filtros para ellos (pasivo), en pares. Separación más completa: cuando la señal de entrada cae en un banco de filtros que separa la señal en un punto determinado (en la frecuencia de corte), seleccionado teniendo en cuenta las características de los altavoces utilizados. Luego, la señal va a dos amplificadores, cuya potencia está determinada por la frecuencia de la sección y la sensibilidad del altavoz. A continuación, los propios hablantes. Cada uno toca una banda especialmente preparada para él, con una potencia óptima. El altavoz responsable de la sección de baja frecuencia de la gama no está sobrecargado con componentes de alta frecuencia y viceversa. Además, el canal de baja frecuencia se puede activar para eliminar el "boom" de algunos altavoces de alta calidad o, lo que es un poco más complicado, pero más efectivo, una unidad para formar una impedancia de salida negativa. Para obtener más detalles sobre el biampling, siga el enlace del título.

Estas son las llamadas "páginas blancas", un manual para el diseño de UMZCH en IS.

1.0 Introducción ................................................ .................................................. .......................................... 2

2.0 Objetivo ................................................ .................................................. .............................................. 2

3.0 Conclusión ................................................ .................................................. ........................................... 2

4.0 Fondo térmico ............................................... .................................................. ............................. 2

4.1 DATOS CARACTERÍSTICOS TÍPICOS .............................................. .................................................. ... 3

4.2 AMPLIFICADOR DE UN SOLO EXTREMO ECUACIÓN Pdmax: .......................................... ................................... 3

4.3 AMPLIFICADOR DE SALIDA EN PUENTE ECUACIÓN Pdmax ........................................... .............................. 3

4.4 AMPLIFICADOR PARALELO ECUACIÓN Pdmax ............................................. .......................................... 4

4.5 AMPLIFICADOR EN PUENTE / PARALELO ECUACIÓN Pdmax ........................................... ........................... 4

4.6 CONCLUSIÓN TÉRMICA ............................................... .................................................. .................. 4

4.7 CONDICIONES DE PRUEBA TÉRMICA .............................................. .................................................. .... 5

5.0 Circuito puente BR100-100W ............................................ .................................................. .................. 5

5.1 PRUEBAS DE AUDIO ............................................... .................................................. ............................... 5

5.1.1 Pruebas de linealidad ............................................. .................................................. ................................ 5

5.2 ESQUEMAS ................................................ .................................................. ................................... 6

5.2.1 Esquema del amplificador en puente ............................................ .................................................. ............ 6

5.2.2 Notas de diseño eléctrico ............................................ .................................................. .................... 6

6.0 Circuito paralelo PA100-100W ............................................ .................................................. ................. 7

6.1 PRUEBAS DE AUDIO ............................................... .................................................. ............................... 7

6.1.1 Prueba de linealidad ............................................. .................................................. .................................. 7

6.2 ESQUEMAS ................................................ .................................................. ................................... ocho

6.2.1 Esquema del amplificador paralelo ............................................ .................................................. ............. ocho

6.2.2 Notas de diseño eléctrico ............................................ .................................................. .................... ocho

7.0 BPA200-200W Circuito en puente / paralelo .......................................... .................................................. ..... 9

7.1 PRUEBAS DE AUDIO ............................................... .................................................. ............................... 9

7.1.1 Pruebas de linealidad ............................................. .................................................. ................................ 9

7.1.2 Pruebas de potencia de salida ............................................ .................................................. .......................... 9

7.1.3 Pruebas de ruido de piso ............................................ .................................................. ........................... 10

7.1.4 Notas de diseño eléctrico ............................................ .................................................. .................. once

7.2 ESQUEMAS ................................................ .................................................. ................................. 12

7.2.1 Esquema detallado del amplificador en puente / paralelo ......................................... .................................... 12

7.2.2 Servocircuitos ............................................. .................................................. ................................ trece

7.2.3 Circuito de suministro de energía ............................................ .................................................. ...................... 14

7.2.4 Esquema básico del amplificador en puente / paralelo ......................................... ........................................ 15

8.0 Lista de piezas y proveedores ............................................. .................................................. .......................... dieciséis

8.1 CONSTRUCCIÓN DE MATERIALES PARA AMPLIFICADOR BR100 ........................................... ................................. dieciséis

8.2 CONSTRUCCIÓN DE MATERIALES PARA AMPLIFICADOR PA100 ........................................... .................................. dieciséis

8.3 CONSTRUCCIÓN DE MATERIALES PARA AMPLIFICADOR BPA200 ........................................... ............................... Dieciocho

9.0 Dibujos del disipador de calor .............................................. .................................................. .............................. diecinueve

9.1 DIBUJO DEL DISIPADOR DE CALOR BR100 Y PA100 ........................................... .......................................... diecinueve

9.2 DIBUJO DEL DISIPADOR DE CALOR BPA200 ............................................. .................................................. ......... veinte

Una de las formas de limitar la distorsión de la señal de audio que se produce cuando el UMZCH está sobrecargado (limitación de potencia) es limitar suavemente el nivel de la señal de entrada cuando el nivel de la señal de salida se acerca a la zona límite. Esto se hace, por regla general, utilizando un divisor de voltaje optoacoplador resistivo controlado por un circuito que controla el nivel de la señal de salida. Un limitador de este tipo se llama limitador. Detrás del enlace: una pequeña selección de esquemas y soluciones tecnológicas sobre el tema.

Los amplificadores de clase D se caracterizan por tener la eficiencia más alta (más del 90%) en comparación con otras clases. En un amplificador de este tipo, a partir de la entrada y las señales de diente de sierra adicionales, se forma una señal de salida de ancho de pulso (PWM) de alta frecuencia, con una amplitud que alcanza el voltaje en los rieles de suministro. Por el contrario, esta señal PWM se convierte en forma analógica mediante la integración en el inductor y luego en el altavoz. Cuanto menor sea la frecuencia de la señal, mayor será la fidelidad de su valor analógico de la secuencia PWM. Por lo tanto, un subwoofer es el mejor lugar para esa MENTE. Hay intentos de hacer un US completo (banda ancha) en clase D, pero muchos expertos en el campo del sonido, la calidad de la señal a la salida de tales PA son muy criticados.

Una selección de artículos dedicados a obtener, si es posible, la máxima calidad de sonido del arcaico, despreciado por los audiófilos, tipo IS , , , , ... Se ha aplicado un enfoque de diseño muy competente, que permite lograr resultados impresionantes con pequeños medios.

Tenga en cuenta que en uno de los circuitos de megafonía, se utiliza un limitador, ya mencionado aquí.

Continuamos con el tema del uso competente de SI simples y fácilmente disponibles. Aquí hay ejemplos de lo que puede hacer con un IC bien merecido como el TDA2030.

UMZCH simple y, a su manera, hermoso, ensamblado en tres circuitos integrados disponibles. Selector de entrada -, control de volumen y tono -, amplificador de potencia - puenteado. En el amplificador, por los medios internos del IC utilizado, se implementa un limitador, que reduce la distorsión de la señal en las áreas de limitación de potencia. Esto se hace de manera muy simple: desde la salida del detector de distorsión TDA1555Q, la señal se alimenta al circuito del control de volumen electrónico del TDA 1524 IC. Cuando aparecen distorsiones, la señal del pin 15 del amplificador TDA1555Q se transmite al El control de volumen electrónico BC TDA1524, que conduce a una disminución en el nivel de la señal de entrada del IC PA, aumentando así la distorsión (limitación de la señal), se ralentiza significativamente. El artículo también describe enfoques para evaluar la calidad de la mensajería unificada ensamblada y sus componentes.

Por mi parte, agregaré que en la actualidad, es mejor reemplazar un TDA1555Q UM IC por dos (si queremos usar una conexión de puente, que tiene una serie de ventajas mencionadas en el artículo) UM IS. La principal diferencia es que el IC antiguo opera en clase B, prácticamente sin corriente de reposo de los transistores de salida, lo que introduce una cierta cantidad de distorsión tipo “step”, mientras que el ofrecido para reemplazo funciona en clase AB, que da como al menos una ganancia doble en los coeficientes de armónicos. Al mismo tiempo, en ambos microcircuitos, se utilizan pares complementarios de transistores en las etapas de salida, lo cual es una ventaja importante. Además, ambos microcircuitos tienen una salida de detector de distorsión, lo que permite implementar la función de limitador en el UMZCH sobre una base de elementos actualizada.

Un mayor desarrollo del tema de un UMZCH multicanal con un limitador, basado en el artículo mencionado anteriormente de N. Sukhov sobre "UMZCH completo en tres microcircuitos" llevó al descubrimiento de una familia interesante de CI UMZCH con una función de diagnóstico: una versión extendida de el detector de recorte. , - todos estos microcircuitos tienen 4 canales de UMZCH con pares de transistores complementarios en la etapa de salida operando en clase AB. Dos amplificadores se invierten, dos no se invierten. El pinout es básicamente el mismo, la salida de diagnóstico es una cascada con un colector abierto en el pin No. 10. En los circuitos integrados de este grupo, se puede ensamblar el puente UMZCH o UMZCH 2 + 1, donde el canal de baja frecuencia se ensambla mediante un circuito de puente, y las secciones MF-HF tienen amplificadores de pieza.

Un artículo muy sabio que explica en detalle qué suena y en qué combinaciones el oído humano oye o, por el contrario, no oye. Y este análisis se realiza en relación a los sonidos reproducidos por el par UM + AC. Después de leerlo, queda claro por qué el sonido de los PA de válvulas es tan atractivo, con mediocre, por decirlo suavemente, sus características y, como un PA en semiconductores modernos, bombea la señal de salida de audio con componentes que no están en la entrada. . Podemos decir que este artículo anticipó la dirección de creación de "UMZCH of High Fidelity" - amplificadores diseñados para la detección organoléptica de distorsiones en fuentes de señales de audio. Por esta lealtad, toda la clase de UMZCH VV, independientemente de los nombres de los desarrolladores, fue odiada por audiófilos que de repente descubrieron la inferioridad de sus reproductores de vinilo o CD.

El autor usó transistores de alto voltaje más modernos de mayor velocidad y corrigió el circuito para optimizar (aumentar la estabilidad) el funcionamiento de la etapa de salida más lenta. El artículo también contiene las respuestas de Sukhov a las preguntas de los lectores que decidieron repetir esta famosa UM. Se presta especial atención al modelado por computadora del UMZCH descrito y otros, como un medio de control analítico de las características de un dispositivo que se está desarrollando o planificando para su repetición.

Quizás, al elegir microcircuitos para amplificadores, sus circuitos de conmutación y evaluar la calidad de los amplificadores (cualquiera), en general, el método olvidado de indicación vectorial de distorsiones, promovido activamente en los años 70-80 por I. Akulinichev, y ahora no Usado ya por cualquiera para complacer a los programas informáticos que diagnostican el amplificador a través de una tarjeta de sonido.

Akulinichev atenuó la señal de salida del amplificador al nivel de entrada y los agregó en antifase en las placas de la desviación vertical y horizontal del osciloscopio. Todas las interferencias y distorsiones se hicieron visibles "a simple vista", sin enturbiar los convertidores de digital a analógico. Un amplificador "ideal" produjo un bucle elíptico, que podría plegarse en un segmento ajustando el desplazamiento de fase en el accesorio de medición. Todos los "pasos", zumbidos, no linealidades, restricciones, se arrastraron en este bucle en forma de intrincadas ondas, zagulinov y antinodos. Al mismo tiempo, el tamaño de estos garabatos a lo largo de la vertical es proporcional a la cantidad de distorsión en porcentaje. Este es un extracto de mi publicación en uno de los foros de radioaficionados especializados. Los siguientes son detalles y técnicas de medición, una descripción de algunos experimentos prácticos, así como referencias (dos veces) sobre los problemas del análisis vectorial de distorsiones UMZCH.

Además, se agregaron copias de los artículos de Akulinichev, sobre sus indicadores vectoriales de distorsión, los resultados de las mediciones del Libro UMZCH en TDA2005 en la inclusión INVERTING,

además de los resultados de probar un gran grupo de amplificadores operacionales de producción nacional, época soviética con una fuente de alimentación unipolar de 5 a 15 V, con Ku = 10, esto puede considerarse una especie de prueba de esfuerzo de un amplificador operacional para su aplicabilidad en equipo de reproducción de sonido. Se encuentra una carpeta con fotografías de oscilogramas de los resultados de la prueba de OA. Detalles de los experimentos realizados, la descripción de la configuración de la prueba, el vector indicador de las distorsiones de Akulinichev y su indicador, modificaciones, en el mencionado anteriormente.

Adición.

Continuando con el tema de la aplicación práctica del indicador de distorsión vectorial, me gustaría presentar los resultados de dos experimentos más. Investigamos un amplificador AM que contiene dos amplificadores de potencia inversores y dos no inversores de clase AB, con entradas y salidas independientes. Este IC se puede utilizar para construir un puente UMZCH de dos canales, UMZCH tipo 2.1, con un canal de puente LF, o simplemente como un amplificador de potencia de cuatro canales. Una característica importante de este IC, y de varios otros IC del PA de la serie TDA73xx, es la presencia de la denominada "salida de diagnóstico" o "clip detector" o "detector de distorsión". Un transistor npn está conectado a este pin, un colector abierto, que se enciende si el voltaje en la salida de cualquiera de los canales alcanza un límite alto o bajo, o el cristal IC se calienta por encima del valor permitido. El mismo dispositivo (4 canales independientes más una salida de diagnóstico) tiene el UM IC de la serie TDA155x, incluido aquel en el que Nikolai Sukhov hizo su "UMZCH completo en tres microcircuitos" . Pero hay un matiz: el microcircuito TDA1555Q más antiguo opera en la clase B, tiene un nivel de distorsión en un orden de magnitud más alto y, sorprendentemente, cuesta más (en San Petersburgo) que el TDA7377 considerado.

Esto es lo que sucedió como resultado de verificar el TDA7377 UMZCH IC usando el indicador de distorsión vectorial Akulinichev:

TDA7377 Canal inversor

Me gustaría llamar su atención sobre el hecho de que las mediciones se realizaron a una frecuencia de 30 kHz.

Un poco más tarde, probé el mismo TDA7377 IC ya en forma de "computadora", usando el programa mencionado. Aquí están los resultados de un análisis espectral de la distorsión introducida por el TDA7377 cuando opera a 100 Hz. (Cuando se mide a 1000 Hz, el nivel de distorsión medido es incluso menor, una parte significativa del rango operativo se deja fuera de consideración).

TDA7377 Canal sin inversión

TDA7377 Canal inversor

Se puede observar que el análisis espectral de la composición de las distorsiones para este TDA7377 también muestra alguna (una centésima :-)) ventaja del canal no inversor, que puede ser una confirmación de la admisibilidad de evaluar la calidad del UMZCH, utilizando el método de selección de señal de distorsión de Akulinichev.

Software ARTA y análisis de distorsión espectral de IC UMZCH simple.

Habiendo mencionado el análisis espectral de la composición de las distorsiones realizado para el TDA7377 IC, también me gustaría hablar de otros resultados de medición obtenidos "en ocasiones" para los IC de la serie TDA20xx, que en ese momento resultaron estar en un estado de modelos UMZCH viables adecuados para experimentos. Casi sin comentarios. Encuentra diez diferencias, como dicen.

K174UN14, encendido inversor, 1 KHz

Esta es una sinopsis muy breve de un tema de cincuenta y nueve páginas sobre Vegalava, dedicado a esquemas y conceptos para proteger a los megafonía y altavoces de daños en situaciones de emergencia. Hay enlaces a las páginas de las que se toman los esquemas más interesantes, en mi opinión. Las preguntas sobre el esquema de protección que le interesa se pueden hacer aquí, a través del botón de comentarios.

Control de volumen, balance y tono de alta calidad en el LM1036N.

Para darle al sonido el color necesario, se instalan varios bloques de timbre en el equipo de reproducción de sonido, capaces de cambiar por separado y sin problemas la regulación de las frecuencias altas y bajas. Estos controles se clasifican en pasivos (que no aumentan el nivel de la señal de entrada) y activos (que aumentan la señal de entrada).

Ahora consideraremos una de las opciones para un bloque de timbre activo de alta calidad con la capacidad de ajustar el volumen y el balance del sonido en amplificadores de bajos de clase alta.

El circuito se implementa en un circuito integrado LM1036N. Es fabricado por National Semiconductors y el precio no es alto. Como reguladores se utilizan resistencias variables dobles montadas en una placa de circuito impreso. Esto permite que la estructura se mantenga de forma segura en la caja del amplificador sin el uso de sujetadores adicionales. El módulo proporciona un modo para habilitar / deshabilitar la sonoridad. El diagrama esquemático del dispositivo se muestra en la siguiente figura.

Características del dispositivo:

Rango de frecuencia, Hz .............................................. ............ 20 ..... 20.000
Relación señal / ruido, dB .......................................... .. ................. 80
Separación de canales, dB .............................................. ............... .... 75
K armónicos a Uin 0.3V a una frecuencia de 1 kHz,% .............................. 0.06
Rin, kOhm ............................................... ..........................................treinta
Rut, kOhm ............................................... .......................................veinte
Rango de control de volumen, dB ........................................... 75
Rango de ajuste de tono a frecuencias de 40 Hz y 16 kHz, dB ......... + -15

El tablero del regulador está hecho de fibra de vidrio revestida con lámina de una cara. La vista lateral de los conductores se muestra en la siguiente figura.

No hay nada especial que describir aquí, después del montaje, no es necesario realizar ningún ajuste, un circuito correctamente ensamblado comienza a funcionar de inmediato. Esta versión del regulador es perfecta para trabajar con el amplificador de bajos en el TDA7294.

Control de volumen y tono para un moderno complejo estéreo

La sensibilidad del oído humano depende notablemente de la frecuencia, que se ve claramente en las curvas de igual volumen de la Fig.1.

Figura 1

Para garantizar una reproducción de alta calidad en todo el rango de volumen, es necesario compensar las diferencias correspondientes en la sensibilidad auditiva. Actualmente, este problema se resuelve con la ayuda de controles de volumen con una sonoridad cercana a la óptima.

Muchos radioaficionados que diseñan equipos de alta calidad saben lo difícil que es a veces encontrar una resistencia variable con toques para controlar la sonoridad.

Mientras tanto, hay varias formas de utilizar resistencias convencionales para la compensación de la sonoridad.

El regulador propuesto (Fig.2) se basa en el regulador descrito en.

Figura 2

Para obtener la máxima relación señal-ruido a bajo volumen, primero se enciende el bloque de timbre en el microcircuito de bajo ruido y solo luego el control de volumen.

Frecuencia de torsión f = 1/2-R28C10

El aumento de la respuesta de frecuencia a frecuencias inferiores a 100 Hz corresponde a 12 dB / oct., Debido a la acción adicional del circuito R23, C8. El circuito R20C7 ayuda a limitar el aumento en la respuesta de frecuencia a frecuencias por debajo de 20 Hz. El aumento en la respuesta de frecuencia a frecuencias por encima de f = l / -R-C 8 kHz está limitado por la resistencia R25 a 10 dB.

Si se requiere una fuerte disminución del volumen (efecto de "intimidad"), se proporciona un interruptor S2. Al mismo tiempo, el efecto de la compensación fina permanece prácticamente sin cambios. Es recomendable utilizar el mismo interruptor para cambiar la sensibilidad del indicador de nivel de potencia.

Fuera de la compensación para casi todos los circuitos, las frecuencias permanecen en el rango de 3 ... 4 kHz, lo que requiere un corte de 4 a 8 dB en todo el rango de cambios de sonoridad en una banda de frecuencia estrecha, así como frecuencias de 12 .. .16 kHz cerca del límite de audibilidad, lo que requiere una subida pronunciada ...

Teniendo en cuenta el alto nivel de los enlaces restantes del complejo estéreo (reproductores, grabadoras, sintonizadores, etc.), es decir. teniendo una respuesta de frecuencia plana en todo el rango de sonido, para el control de tono, como regla, un control de tono de dos bandas es suficiente.

El desarrollo se basa en el circuito amplificador Arctur-001. Además de ajustar el tono, el regulador amplifica la señal tres veces. Esta decisión hizo posible abandonar el amplificador normalizador.

Con el fin de eliminar las desventajas antes mencionadas del control de sonoridad, se introdujo un tercer control de tono a una frecuencia de 3.5 kHz, con el cual se puede obtener el efecto de "presencia" configurando el aumento deseado en la respuesta de frecuencia, así como una compensación más completa. atenuando la señal entre 4 y 5 dB. Con el mismo propósito, se introduce una inductancia en el regulador de HF, lo que contribuye a un aumento más pronunciado de la respuesta de frecuencia a una frecuencia de resonancia de aproximadamente 15 kHz.

Teniendo en cuenta las dificultades con los anillos de ferrita (su déficit y la complejidad del devanado), la inductancia del regulador de frecuencia media se realiza en un transistor equivalente: un girador. El funcionamiento de un giro de este tipo se describe en detalle en.

Los reguladores se alimentan de una fuente estabilizada bipolar con un voltaje de + 15V a través de filtros RC de 100 Ohm, 100 μF (no se muestra en el diagrama).

El ecualizador se puede utilizar como un supresor de ruido sin inercia en la ruta de la grabadora de cinta, grabando con un aumento de rango medio del orden de 5 - 6 dB y, en consecuencia, reproduciendo con el mismo bloqueo. En este caso, la reducción de ruido será aproximadamente la misma de 5 a 6 dB.

La frecuencia de resonancia del rango medio se calcula mediante la fórmula

Fo = 1 / 2- (R6R10C3C4) 1/2,

donde las resistencias están en kΩ, los condensadores están en μF y la frecuencia está en kHz.

Sustituyendo las denominaciones en la fórmula, obtenemos:

El factor de calidad del circuito resonante es dos. Con C4 igual a 2700 pF, la frecuencia de resonancia es de 3,5 kHz.

Las cinco resistencias variables son del tipo SPZ-33-23P del grupo A, que se sueldan directamente a las placas. El control de volumen se realiza en un tablero separado. Todos los condensadores electrolíticos son K50-35 tala, el resto son K73-17 o KM-56. Resistencias fijas tipo C2-23 o MLT con una potencia de 0,125 W. La bobina de inductancia está enrollada en un anillo K18x5x5mm de 2000NM y contiene 100 vueltas de cable PEL-1 0.27. En lugar de una inductancia equivalente (elementos R6, RIO, R11, C4, VT1) entre los puntos A y B, puede encender una inductancia de 60 MG, 250 vueltas de cable PEL-1 0.18 en el mismo anillo. En este caso, el condensador C3 con una capacidad de 0.01 μF debe reemplazarse por 0.033 μF.

En ausencia de anillos, la inductancia L1 se puede eliminar por completo, mientras que el aumento de los componentes de RF de la señal estará en una banda de frecuencia más amplia.

Literatura:

M. Sapozhkov. "Electroacústica", Moscú, 1978.
COMO. 1185573 publ-126-86 pág.9
S. Fedichkin. "Control de volumen de sonoridad" "Radio" No. 9/84 p.43,44
N. Sukhov y otros. "Técnica de reproducción de sonido de alta calidad". Kiev. Técnica. 1985 pág.27.
A. Vorontsov, V. Voronov. "Arcturus-001-stereo". Radio No. 1/77, págs. 34 - 37
L. Stasenko. "Multibanda con análogos de filtros LC" "Radio" No. 10/79 p.26 - 27
N. Sukhov. "Silenciamiento sin inercia". "Radio" nº 2/83, p.50.

UMZCH VVS-2011 versión Ultimate

Versión UMZCH VVS-2011 Último autor del esquema Viktor Zhukovsky Krasnoarmeysk

Especificaciones del amplificador:
1. Gran potencia: 150 W / 8 ohmios,
2. Alta linealidad - 0,000,2 ... 0,000,3% a 20 kHz 100 W / 4 Ohm,
Un conjunto completo de nodos de servicio:
1. Mantener un voltaje constante cero,
2. El compensador de la resistencia de los cables de CA,
3. Protección actual,
4. Protección contra voltaje constante en la salida,
5. Comienzo suave.

Esquema UMZCH VVS2011

Un participante en muchos proyectos populares LepekhinV (Vladimir Lepekhin) participó en el diseño de placas de circuito impreso. Resultó muy bien).

Tablero UMZCH-VVS2011

Placa amplificadora ULF VVS-2011 fue diseñado para túnel de soplado (paralelo al radiador). La instalación de los transistores UN (amplificador de voltaje) y VC (etapa de salida) es algo difícil, porque El montaje / desmontaje debe realizarse con un destornillador a través de orificios en la placa de circuito impreso con un diámetro de unos 6 mm. Cuando el acceso está abierto, la proyección de los transistores no cae debajo del PCB, es mucho más conveniente. Tuve que modificar un poco el tablero.

No tomé en cuenta ni un punto en el nuevo PP- esta es la conveniencia de configurar la protección en la placa del amplificador:

C25 0.1n, R42 * 820 Ohm y R41 1k, todos los elementos SMD están ubicados en el lado de soldadura, lo cual es muy inconveniente a la hora de configurar, ya que Será necesario desenroscar y sujetar los pernos de sujeción de PP en los bastidores y transistores a los radiadores varias veces. Oferta: R42 * 820 consta de dos resistencias SMD ubicadas en paralelo, de aquí una propuesta: soldamos una resistencia SMD inmediatamente, la otra resistencia de salida se suelda con un dosel a VT10, un terminal a la base, el otro al emisor, seleccionamos a uno adecuado. Lo recogimos, cambiamos la salida a smd, para mayor claridad:

Descrito en el UMZCH de alta fidelidad fue desarrollado para el examen subjetivo del sonido de los reproductores de CD láser digitales (PCD).

Durante el examen, se conectaron potentes sistemas acústicos de alta calidad (AS) a la salida del UMZCH, y su entrada se conectó a la salida del PKD para garantizar distorsiones de fase y no lineales mínimas, así como para reducir el ruido. nivel a través del divisor de voltaje resistivo más simple, que se usó como una resistencia variable de alambre bobinado SP5 -21-A-2 con una resistencia de 15 kOhm.

Con este divisor, puede configurar el volumen de fondo 90-94, que es necesario para un examen subjetivo, ya que a tal volumen se garantiza un equilibrio del espectro normal y no hay necesidad de una corrección de frecuencia adicional. Posteriormente, el ajuste se llevó a cabo solo cuando se cambió el tipo de CA o el voltaje de salida nominal del PKD probado difirió del estándar (2 V ef).

Cuando se utiliza el UMZCH descrito como amplificador básico de un complejo de reproducción de sonido de alta calidad, debe complementarse con un control de volumen y un control de tono con una sensibilidad de 150 ... 200 mV. En el artículo publicado a continuación se ofrece una descripción de dicho bloque de ajuste, desarrollado por el autor.

Principales caracteristicas tecnicas

Impedancia de entrada, kOhm - 150
Voltaje de entrada nominal, mV - 150
Voltaje de salida nominal, m V - 800
Piso de ruido relativo: valor ponderado - 94dBA, valor no ponderado - 88dB
Profundidad de control de volumen, dB - 36
Profundidad de control de tono, dB + 10 ...— 10
Distorsión armónica,%, al nivel nominal de la señal de SALIDA.<0,001 %
Capacidad de sobrecarga, dB 4-18.

Diagrama esquemático y principio de funcionamiento.

El diagrama de bloques se muestra en la Fig. 1. Su primera etapa se ensambla en el amplificador operacional DA1.1 (DA2.1) y realiza las funciones de un regulador de balance estéreo. Con la resistencia R21, la ganancia de cada canal se puede cambiar dentro de ± 4 dB.

La segunda etapa del bloque se ensambla en un amplificador operacional DA1.2 (DA2.2) y es una modificación del control de volumen activo compensado por sonoridad que se describe en detalle en.

El principio de compensación de frecuencia de este regulador en el rango de baja frecuencia se basa en cambiar las constantes de tiempo de los circuitos OOS que cubren el OA - C3R5R7.1 y R7.1R9C6 (C15R26R7.2 y R7.2R30C18) durante el control de volumen, como así como cambiar la respuesta de frecuencia del divisor dependiente de la frecuencia R5R6C4 (R26R27C16) al mover el control deslizante de volumen R7.1 (R7.2).

La compensación de frecuencia en la región de frecuencia más alta es proporcionada por el circuito C5R8 (C17R28) conectado en paralelo con la parte de la resistencia R7.1 (R7.2). En la posición extrema izquierda (según el diagrama) del motor R7.1 (R7.2), se cumple la condición C3R5 = C6 (R9 + R7.1) (C15R26 = C18 (R30 + R7.2)).

Diagrama esquemático de un control de volumen, balance y agudos / graves de alta calidad.

El circuito C4R6 (C16R27) se omite de acuerdo con el principio del cierre virtual de las entradas del amplificador operacional, y el circuito C5R8 (C17R28) se omite por la sección correspondiente de la resistencia R7.1 (R7.2), por lo que el El escenario tiene una ganancia de unidad y frecuencia independiente (en el rango de audio).

La respuesta de frecuencia, formada por la cascada en las posiciones extrema y media del control de volumen R7, se muestra en la Fig. 2 y difieren poco en todo el rango de control de las curvas de sonoridad ideales construidas sobre la base de las curvas de igual sonoridad de Fletcher-Munson.

Una característica del control de volumen descrito es una dependencia cercana a exponencial del coeficiente de transmisión a frecuencias medias con una dependencia funcional lineal de la resistencia en el ángulo de rotación del eje de la resistencia R7.

Esto asegura la máxima suavidad de regulación, ya que los incrementos de volumen iguales corresponden a la rotación del eje en el mismo ángulo. Interruptores electrónicos en transistores VT1.1. y VT1.2 (VT1.3 y VT1.4) permiten desactivar la sonoridad.

En el amplificador operacional DA3.1 (DA3.2), se realiza un control de tono activo de las frecuencias más bajas R13.1 (R13.2) y más altas R14.1 (R14.2). En la Fig. 3 muestra la respuesta en frecuencia generada por esta cascada en diferentes posiciones de los reguladores. Como se puede ver en la figura, la profundidad de corrección máxima es de 10 dB, que es suficiente para un complejo de reproducción de sonido de alta fidelidad.

Al mismo tiempo, la limitación de la profundidad de corrección permitió reducir el desajuste entre la respuesta de frecuencia y la respuesta de fase de los canales derecho e izquierdo a niveles, respectivamente, no más de 0,2 dB y 3 grados, en el rango de frecuencia 20 .. .20.000 Hz en cualquier posición de los controladores (lo mismo se aplica al control de volumen), lo cual es importante para mantener la misma posición de las fuentes de sonido aparentes en un sonido estéreo natural.

El uso de controles activos de volumen y tono hizo posible proporcionar el rango dinámico requerido del dispositivo en su conjunto por medios bastante simples.

Para medir la distorsión armónica, el método con supresión del primer armónico, descrito en. En la Fig. 4 muestra los espectrogramas de la señal en la salida de la unidad de control de volumen y tono cuando se aplica una señal del generador a su entrada, cuyo espectro se muestra en la Fig. 5 (el primer armónico con una frecuencia de 1 kHz en ambos espectrogramas se suprime en 60 dB).

El nivel relativo del segundo armónico más alto es –108 dB, que corresponde al factor de distorsión del segundo armónico de 0,0004%, y teniendo en cuenta los armónicos más altos, la distorsión armónica total no supera el 0,001%.

Debido a la caída en la ganancia de bucle del amplificador operacional a frecuencias de audio más altas, el nivel de distorsión de intermodulación del dispositivo es ligeramente más alto. En la Fig. 6 muestra los espectrogramas de la señal de salida cuando se aplica la suma de dos voltajes sinusoidales con una frecuencia de 19 y 20 kHz a la entrada del dispositivo.

En el espectrograma, los niveles de componentes útiles (19 y 20 kHz) se suprimen en 45 dB, el nivel relativo del componente de intermodulación de la frecuencia de diferencia (1 kHz) es –92 dB, que corresponde a un coeficiente de distorsión de intermodulación de 0,0025 %.

Construcción y detalles

La unidad de control está alimentada por estabilizadores de voltaje hechos en transistores VT2, ѴТЗ y diodos Zener VD2, VD3 y conectados directamente a los buses de una fuente de alimentación no estabilizada UMZCH.

El dispositivo utiliza resistencias fijas MJ1T-0.125, resistencias de precisión de doble cable variable SP5-21A-2 (R7, R13, R14) y SP5-21B (R21). Con resultados ligeramente peores, se pueden utilizar SPZ-30g (R7, R13, R14) y SPZ-30a (R21). En este caso, el desequilibrio entre el volumen y la respuesta de frecuencia no superará los 2 dB. K50-16 se utilizan como condensadores de óxido, el resto son KM-4, KM-5, KM-6, K73-11.

Las clasificaciones de todas las resistencias fijas y condensadores SZ-C6, C9, C15-C18, C21 no deben diferir de las indicadas en el diagrama esquemático en más del 5%, los condensadores C8, C10, C20, C23 - en más del 10%, el resto - en un 20 ... 80%.

Reemplazar el amplificador operacional K157UD2 por otros no es deseable debido a sus buenas propiedades de ruido y alta linealidad, así como a la capacidad de operar con una carga de impedancia relativamente baja.

Ambos canales del dispositivo están ensamblados en una placa de circuito impreso de fibra de vidrio. El patrón de las pistas impresas se muestra en la fig. 7, a, y la ubicación de las piezas está en la Fig. 7, 6.

Con requisitos reducidos para el desequilibrio de la respuesta de frecuencia de sonoridad y la respuesta de fase, se pueden ampliar los límites del control de volumen y tono.

Entonces, para llevar la profundidad del control de volumen a 60 dB, los valores de cuatro resistencias (R6 = R27 = 470 Ohm, R9 - R30 = 1 kOhm) y dos capacitores (C4 = C16 = 1 μF) deben ser cambiado, y para aumentar los límites de control de tono a ± 16 dB, debe reducir la resistencia de ocho resistencias (R15 = R16 = R33 = R34 = 300 Ohm, R12 - R17 = R32 = R36 = 2.7 kΩ).

PCB para control de volumen, balance y tono de alta calidad.

Establecimiento

Una unidad de control de volumen y tono correctamente ensamblada no requiere ajuste. Las placas de circuito impreso del bloque de timbre son suministradas por la cooperativa Mayak (ver Radio 1990, No. 7, p. 80).

N. SUKHOV. Kiev, Ucrania.

Literatura:

Sukhov N. UMZCH de alta fidelidad.- Radio, 1989, No. 6, p. 55-57.
Sukhov N., Bat S., Kolosov V., Chupakov A. Técnica de reproducción de sonido de alta calidad - Kiev: Tehnika, 1985, p. 27, Fig. 2.8. 6.
Newcomb A., Young R. Sonoridad práctica: un enfoque de diseño de circuito activo. Revista de la Sociedad de Ingeniería de Audio, 1976, vol. 24, No. I, págs. 32-35, fig. 1.
Sukhov H., Bvt S., Kolosov V., Chupakov A. Técnica de reproducción de sonido de alta calidad - Kiev: Tehnika, 1985, p. 35, fig. 2.17.
Sukhov N. UMZCH de alta fidelidad.- Radio, 1989, No. 7, p. 59, Fig. 7.