Esta sección contiene materiales sobre amplificadores de potencia de frecuencia de audio (UMZCH), preamplificadores, controles de tono (activos y pasivos), interruptores de entrada, amplificadores de micrófono, sistemas de protección para equipos de reproducción de sonido, incluidos altavoces y otros bloques de la ruta de reproducción de sonido, digital o analógico. .

Se encuentra un archivo de archivo actualizado sobre el tema "Amplificadores y filtros AF" .

Un artículo dedicado al diseño y cálculo de cruces en lámparas, incluyendo filtros de 1° y 2° orden. Se propone calcular cruces y otros elementos de circuitos de válvulas utilizando el programa TUBE CAD, disponible para descargar.

Altavoces activos monofónicos con biamplificación "For Dacha".
Breve introducción.

El objetivo del proyecto era crear una unidad acústica que reproduzca música de fuentes de terceros ( Celulares, jugadores, etc). Teniendo en cuenta el hecho de que no se espera que el lugar de escucha proporcione el efecto estéreo "en el campo", se decidió hacer un dispositivo monofónico.

Se aceptaron como circunstancias agravantes las siguientes:

• Sistema activo de dos vías con un amplificador de puente en el canal de graves (para mejorar la eficiencia)
• Diseño de inversión de fase (también para aumentar la eficiencia)
• El uso de bienes de consumo, altavoces de alta calidad.
• Corrección electrónica de la respuesta de frecuencia de un woofer de alta calidad en un diseño acústico determinado (FI)
• suministro único,
• IS UMZCH generalizado (TDA2005 para LF y K174UN14 para MF-HF)
• Control de tono activo
• Control de volumen fuertemente compensado
• Indicador de sobrecarga de cualquier UMZCH
• Limitador activo para sobrecargar cualquiera de los UMZCH.
• Refrigeración forzada de radiadores BP y UMZCH, con control proporcional
• Eliminación del bucle de corriente cuando la fuente de sonido se alimenta desde el alimentador.
• A bordo antena telescopica, para conectar una fuente con receptor de radio incorporado, cable corto.

Durante la ejecución del proyecto, se excluyeron del diseño final algunas soluciones de circuitos desarrolladas y prototipadas, para evitar aún más complicaciones.

El recorte se ha aplicado a:

• cruce activo de 2 canales en 4 amplificadores operacionales (Ver Fig. 1), que contiene un filtro de paso bajo de cuarto orden, un inversor de fase (filtro de paso total) y un sumador de señal, para aislar los componentes de señal de frecuencia media-alta (reemplazados por filtros RC pasivos).

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• generador OOSN + POST para puente UMZCH canal LF para 4 amplificadores operacionales (Ver Fig. 2)- reemplazado por un corrector Linkwitz degenerado - no un puente en T completo - 2 resistencias y 2 capacitores. ()

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Caja de CA - inversor de fase, calculado usando el programa y configurado con la ayuda del programa

Material del cuerpo: aglomerado de 16 mm. Desde el interior, un acondicionador de invierno sintético, en dos capas, fijado con una grapadora para muebles, afuera: linóleo, pegado a clavos líquidos, manchado con una capa delgada. Malla de protección metálica galvanizada con un coeficiente de transparencia del 62,5%.

El puerto inversor de fase se encuentra en la parte inferior, en la pared trasera. La pared trasera en el borde del puerto está biselada, expandiéndose hacia la salida del puerto, en la unión de la pared trasera del túnel FI y la pared inferior del AC, se pega una esquina de madera, cubierta con una nervadura (como terciopelo ) alfombra (). Se pegan tiras de la misma alfombra, de 5 mm de ancho, a lo largo de las paredes anchas de la FI, en un patrón de tablero de ajedrez, con un paso de 3 cm. Todas estas medidas están destinadas a suprimir armónicos en el túnel FI.

El límite entre las frecuencias graves y medias-altas es de aprox. 500 Hz.

El woofer es una especie de midbass sin raíces, con una potencia de 30 watts.

MF-HF - banda ancha para coche con Panasonic EAB-43

El inversor de fase está sintonizado a la frecuencia de resonancia del woofer.

La respuesta de frecuencia general de los altavoces resultó ser bastante lineal. Está limitado por arriba por la entrada LPF de segundo orden con frecuencia de corte, al nivel de -3dB - 14,3 KHz, y por abajo, por el frente, por el ajuste del inversor de fase - 100 Hz. La caída en la presión del sonido desde el lado del puerto del inversor de fase comienza a una frecuencia de 40 Hz, que es un muy buen indicador para un woofer, que obviamente es uno de "graves medios", en mi humilde opinión.

En la entrada (Ver Fig. 1) sumador - limitador en el amplificador operacional con el optoacoplador OEP-2 en el OOS, en la entrada del amplificador operacional - filtro de paso alto RC con un corte a una frecuencia de 48 Hz.

Luego, un filtro de paso bajo Chebyshev con un corte de -3 dB a una frecuencia de 14,3 kHz para suprimir los componentes armónicos de la salida DAC de los dispositivos baratos.

Control de volumen conmutable con compensación fina "según Sukhov" (ver Radio No. 4 1980 p. 38, Radio No. 10 1990 p. 59,

Control de tono activo en un amplificador operacional ( ) , sintonizado teniendo en cuenta la respuesta de frecuencia de los altavoces seleccionados instalados en el altavoz. El control de tono solo eleva la respuesta de frecuencia de los altavoces a graves y agudos. La cantidad de aumento no supera los 10 dB.

Filtros de separación:

en el canal MF-HF de segundo orden, pasivo, 800Hz y 723Hz.

en el canal LF de segundo orden - activo, 482 Hz.

Rechazo de sobretensiones de resonancia del woofer: puente T pasivo, incompleto de -6dB a la frecuencia de resonancia del altavoz (80 Hz)

En total, se utilizaron tres cajas de amplificadores operacionales duales KR140UD20.

La antena telescópica le permite conectar una fuente de sonido que contiene un receptor de radio con un cable corto. Para el funcionamiento de esta antena externa, el contacto común del jack de entrada de señal de audio está desacoplado del cable común del parlante, mediante un estrangulador de RF, inductancia de 100 μH.

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Amplificadores para equipos portátiles.

Amplificadores para sistemas de audio de automóviles.

Amplificadores para equipos fijos Hi-Fi y TV.

Se dan circuitos típicos para encender IS UM y características de IS UM.

Audio DAC y ADC

Códecs de audio

Procesadores de señal para diversos fines.

Introducción ................................................. .................................................. . ....................................3

Contenido .................................................. .................................................. . ..........................................5

1.Diseños de referencia ............................................. . .................................................. .........................7

2. Productos de enfoque .............................................. . .................................................. ..........................13

2.1 Sintonizadores. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .14

TEF6862HL. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .15

TEF690x. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .17

TEF6730. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .19

2.2 Procesadores de señales analógicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .21

TEF6890H, TEF6892H + TEF6894H. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .22

2.3 Procesadores de señales digitales. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .24

SAA7706H. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .25

SAA7709H. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .27

SAF7730HV. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .29

2.4 Amplificadores de audio y reguladores de voltaje. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .31

2.4.1 Amplificador de potencia y estabilizador integrados (IPAS) TDA8588AJ/BJ/J, TDA8589AJ/BJ . . . . . . . . . . .32

2.4.2 Amplificadores de potencia de audio autónomos: amplificadores cuádruples TDA8569Q y TDA8571J. . . . . . . . . . . .34

TDA8592J/Q, TDA8593J/Q. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .35

Amplificadores duales TDA8560/1/3/6. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .36

Doble amplificador TDA1566TH. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .38

Amplificadores individuales TDA1560Q y TDA1562Q amplificadores de potencia clase H. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .40

Amplificador de potencia estéreo TDA1564/TDA1565 run-cool. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .41

2.4.3. Reguladores de voltaje de salida múltiple TDA3681J/TH,TDA3682ST,TDA3683J. . . . . . . . . . . . . . . . . . .42

TDA3601/8 y TDA3615/8. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .44

2.5 Soluciones de procesador HD Radio™ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .45

SAF3550. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .46

2.6 almacenamiento. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .47

SAA7326 (CD10 II) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .48

TZA1026 (CD10II) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .50

SAA7826. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .51

SAA7806. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .53

SAA7836. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .54

SAA7818. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .56

TZA1038HW. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .58

3.Productos adicionales. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .61

4. Paquetes. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .sesenta y cinco

índice. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .68

Una gran selección de materiales (a partir de enero de 2013 - 74 páginas) sobre preamplificadores y filtros, principalmente para subwoofers y multibanda sistemas activos reproducción de sonido Entre otras cosas, se consideran cruces lineales de fase para biamplificación y "triamplificación", para conocedores de AAS multicanal. Se presta atención a los llamados "filtros de paso total" (all pass filter) que pasan, sin atenuación, frecuencias en todo el rango de entrada (ajustado por la velocidad del amplificador y los componentes pasivos), pero cambiando la fase de la señal. . Dichos filtros se utilizan para igualar el retardo de grupo en los cruces lineales de fase. Hice una copia detallada del tema Active Filters de Linkwitz del sitio web de Linkwitz. El autor considera la teoría y la práctica de la construcción de filtros de CA activos multibanda, con un análisis de cada componente, mostrando gráficos de respuesta de frecuencia/respuesta de fase y fórmulas de cálculo de transistores y amplificadores operacionales.

Una selección de materiales (hasta enero de 2013 - 40 páginas) sobre activos y reguladores pasivos timbre. si por ahora sonido digital, desea hacer un control de tono para su amplificador, o arreglar (reconfigurar) el existente, es importante recordar que en aras de una distorsión dinámica baja y otra degradación del sonido, no debe hacer un control con un control de tono Rango de más de 6 dB. Los niveles de +15 o +20 dB son cosa del pasado con las cintas magnéticas. Además, es poco probable que se requiera atenuación del nivel de graves o agudos. Preste atención a los circuitos de los controles de tono activos en los transistores. Si simpatiza con la presencia de condensadores en la ruta del sonido, los controles de tono activos en los transistores pueden ser una buena alternativa a los controles de amplificador operacional activos, especialmente porque la clase A en sus etapas de salida es una rareza rara.

Puede debatir los beneficios/daños de la RT durante mucho tiempo. Aquí todo es individual, y cada uno decide por sí mismo. Es importante considerar lo siguiente:

Para el lado de alta frecuencia:

¿Hasta cuántos kHz puedes escuchar pitidos?

¿Hasta cuántos kHz puede su altavoz reproducir frecuencias altas sin atenuación de nivel?

¿Hasta cuántos kHz puede su fuente de audio reproducir frecuencias altas sin atenuación de nivel?

Para el lado del woofer:

¿Tiene un subwoofer en su sistema?

¿Cuál es el factor de calidad y la frecuencia de resonancia del woofer en sus parlantes?

¿Cuál es el diseño acústico de los altavoces de baja frecuencia, cómo afecta la reproducción de los componentes de baja frecuencia?

Si tiene un analizador de espectro de señal musical externo (lo tengo, según el esquema de S. Biryukov y V. Frolov), observe qué tipo de música está escuchando, qué hay con frecuencias bajas y altas. Tal vez realmente no necesite un control de tono, especialmente si tiene un altavoz con un altavoz de rango completo, por ejemplo 2GD-40, que reproduce mediocremente HF por encima de 12.5 kHz, y en LF sus parámetros prometen un murmullo justo en la región. de 100 Hz, una tensión de altavoz con un nivel de señal aumentado que no puede reproducir, solo empeora el sonido.

Si utiliza un micrófono de medición y el software apropiado, puede intentar tomar la respuesta de frecuencia en el punto de escucha, desde los oídos izquierdo y derecho, a la altura de la cabeza, y luego intentar corregir los niveles con un control de tono multibanda (ecualizador). ). Los partidarios del "sonido claro" y el "camino corto" probablemente rechazarán este enfoque, así como muchos otros que escuchan música sin fijar la cabeza en una silla de escucha; después de todo, un cambio de varias decenas de centímetros ya cambiará el respuesta de frecuencia local y respuesta de fase. :-)

Simplemente no olvide colocar un seguidor de voltaje frente al RT y cargar el RT en la entrada de alta resistencia de la siguiente etapa de amplificación. En el artículo " preamplificadores ZCH" en la colección del año. Páginas 72 - 91

Selección de materiales sobre el tema. La biamplificación es una reproducción bidireccional de una señal de audio (música). El bandeado puede ser más o menos completo. Menos completo: cuando el amplificador es uno, y los altavoces y filtros para ellos (pasivos), un par. Separación más completa: cuando la señal de entrada ingresa al bloque de filtro, que separa la señal en un punto determinado (en la frecuencia de corte), seleccionado teniendo en cuenta las características de los altavoces utilizados. Además, la señal se alimenta a dos amplificadores, cuya potencia está determinada por la frecuencia de cruce y la sensibilidad del altavoz. A continuación, directamente la dinámica. Cada uno reproduce una tira especialmente preparada para él, con una potencia óptima. El altavoz responsable de la porción de baja frecuencia del rango no está sobrecargado con componentes de alta frecuencia y viceversa. Además, puede activar el canal de baja frecuencia para eliminar el "murmullo" de algunos altavoces de alta calidad o, lo que es un poco más complicado, pero más efectivo, una unidad de formación de resistencia de salida negativa. Detalles sobre biamplificación: en el enlace del título.

Estas son las llamadas "páginas blancas": instrucciones para diseñar UMZCH en circuitos integrados.

1.0 Introducción ............................................................. . .................................................. .. .......................................... 2

2.0 Objetivo ............................................................. . .................................................. .. .......................................... 2

3.0 Conclusión .................................................. .. .................................................. .................................. 2

4.0 Fondo térmico ............................................... .................................................. . ............................. 2

4.1 DATOS CARACTERÍSTICOS TÍPICOS ............................................... .................................................. . .. 3

4.2 AMPLIFICADOR DE UN SOLO TERMINO Pdmax ECUACIÓN: ........................................... ........ ................................... 3

4.3 ECUACIÓN Pdmax DEL AMPLIFICADOR DE SALIDA EN PUENTE ........................................... ......... ............................... 3

4.4 ECUACIÓN DEL AMPLIFICADOR EN PARALELO Pdmax ........................................... .................................................. 4

4.5 ECUACIÓN Pdmax AMPLIFICADOR EN PUENTE/PARALELO ........................................... ....... .................................. 4

4.6 CONCLUSIÓN TÉRMICA ............................................... .................................................. . .......... 4

4.7 CONDICIONES DE PRUEBA TÉRMICA ............................................... . .................................................. .... 5

5.0 Circuito puente BR100-100W .................................................. ... ............................................................. .. .................. 5

5.1 PRUEBAS DE SONIDO ............................................... .................................................. . ............................. 5

5.1.1 Pruebas de linealidad ............................................. .. .................................................. .................................. 5

5.2 ESQUEMAS ............................................... .. .................................................. .................................... 6

5.2.1 Esquema del amplificador en puente ........................................... ... ............................................................. .. ............. 6

5.2.2 Notas de diseño eléctrico ............................................... ... ............................................................. .. .................... 6

6.0 Circuito paralelo PA100-100W ............................................... ..... ................. 7

6.1 PRUEBAS DE SONIDO ............................................... .................................................. . ............................. 7

6.1.1 Prueba de linealidad ............................................. .. .................................................. .................................. 7

6.2 ESQUEMAS ............................................... .. .................................................. .................................... 8

6.2.1 Esquema del amplificador en paralelo ........................................... ... ............................................................. .. ............. 8

6.2.2 Notas de diseño eléctrico ............................................... ... ............................................................. .. .................... 8

7.0 BPA200–200W Circuito en puente/paralelo ........................................... .... ............................................... ... ..... 9

7.1 PRUEBAS DE AUDIO ............................................... .................................................. . ............................. 9

7.1.1 Pruebas de linealidad ............................................. .. .................................................. .................................. 9

7.1.2 Pruebas de potencia de salida ........................................ ... ............................................................. .. .......................... 9

7.1.3 Pruebas de piso de ruido ............................................. ... ............................................................. .. .......................... 10

7.1.4 Notas de diseño eléctrico ............................................... ... ............................................................. .. .................. once

7.2 ESQUEMAS ............................................... .. .................................................. .................................. 12

7.2.1 Esquema detallado del amplificador en puente/paralelo .................................. ..... .................................... 12

7.2.2 Servocircuitos ............................................... .. .................................................. .................................. 13

7.2.3 Circuito de alimentación ................................................ .. ............................................................. ... ................... 14

7.2.4 Esquema básico del amplificador en puente/paralelo .................................. ..... ................................................. 15

8.0 Lista de piezas y proveedores ............................................... .. .................................................. .......................... 16

8.1 CONSTRUCCIÓN DE MATERIALES PARA AMPLIFICADOR BR100 ........................................... .................................... 16

8.2 CONSTRUCCIÓN DE MATERIALES PARA AMPLIFICADOR PA100 ........................................... ... .................................. 16

8.3 CONSTRUCCIÓN DE MATERIALES PARA AMPLIFICADOR BPA200 ........................................... .................................... 18

9.0 Planos del disipador de calor .......................................... .... ............................................. ..... ......................... 19

9.1 DIBUJO DEL DISIPADOR DE CALOR BR100 Y PA100 ........................................... .................................................... 19

9.2 DIBUJO DEL DISIPADOR DE CALOR BPA200 ........................................... . .................................................. ......... 20

Una forma de limitar la distorsión de la señal de audio que ocurre cuando el UMZCH está sobrecargado (limitación de potencia) es limitar suavemente el nivel de la señal de ENTRADA cuando el nivel de la señal de salida se acerca a la zona de limitación. Esto se hace, por regla general, con la ayuda de un divisor de voltaje de optoacoplador resistivo, controlado por un circuito que controla el nivel de la señal de salida. Este tipo de limitador se llama limitador. Detrás del enlace hay una pequeña selección de esquemas y soluciones tecnológicas sobre el tema.

Los amplificadores de clase D se caracterizan por la eficiencia más alta (más del 90 %) en comparación con otras clases. En un amplificador de este tipo, a partir de las señales de diente de sierra de entrada y adicionales, se forma una señal de ancho de pulso de salida (PWM), alta frecuencia, con una amplitud que alcanza el voltaje en los buses de potencia. Por el contrario, esta señal PWM se convierte en una forma analógica mediante la integración en el inductor y, además, en el altavoz. Cuanto menor sea la frecuencia de la señal, mayor será la fidelidad de su valor analógico de la secuencia PWM. Porque el subwoofer El mejor lugar para tal mente. Hay intentos de hacer un US completo (banda ancha) en clase D, pero muchos expertos en el campo del sonido, la calidad de la señal en la salida de tales PA, es muy criticada.

Una selección de artículos dedicados a obtener el mejor sonido posible de circuitos integrados arcaicos, despreciados por los audiófilos, como , , , , . Se utilizó un enfoque de diseño muy competente, que permite lograr resultados impresionantes con medios pequeños.

Tenga en cuenta que uno de los circuitos PA utiliza el limitador ya mencionado aquí.

Continuamos con el tema del uso competente de sistemas de información simples y de fácil acceso. Aquí hay ejemplos de lo que se puede hacer usando un IC tan merecido como el TDA2030.

Un UMZCH simple y, a su manera, hermoso, ensamblado en tres circuitos integrados disponibles. Selector de entrada - , control de volumen y tono - , amplificador de potencia - en conexión puente. En el amplificador, medio interno de los circuitos integrados utilizados, se implementa un limitador que reduce la distorsión de la señal en áreas de limitación de potencia. Esto se hace de manera muy simple: desde la salida del detector de distorsión TDA1555Q, la señal se envía al circuito de control de volumen electrónico del TDA 1524 IC. regulador electronico el nivel de volumen del BC TDA1524, que conduce a una disminución en el nivel de la señal de entrada del PA IC, por lo tanto, el aumento de la distorsión (recorte de señal), se ralentiza significativamente. El artículo también describe enfoques para evaluar la calidad del UM ensamblado y sus componentes.

Agregaré por mi cuenta que en este momento, es mejor reemplazar un TDA1555Q UM IC con dos (si queremos usar puente, que tiene una serie de ventajas mencionadas en el artículo) UM IC. La principal diferencia es que el IC antiguo funciona en clase B, prácticamente sin corriente de reposo de los transistores de salida, lo que introduce una cierta cantidad de distorsión de tipo "escalón", y el reemplazo propuesto funciona en clase AB, lo que proporciona al menos una doble ganancia en armónicos de coeficiente. Al mismo tiempo, ambos microcircuitos usan pares complementarios de transistores en las etapas de salida, lo cual es una gran ventaja. Además, ambos microcircuitos cuentan con una salida detectora de distorsión, lo que permite implementar la función de limitador en el UMZCH sobre una base de elementos actualizada.

El desarrollo adicional del tema de un UMZCH multicanal con un limitador, basado en el artículo mencionado anteriormente de N. Sukhov sobre "UMZCH completo en tres microcircuitos", condujo al descubrimiento de una familia interesante de circuitos integrados UMZCH con una función de diagnóstico: un versión extendida del detector de recorte. , - todos estos microcircuitos tienen 4 canales UMZCH con pares complementarios de transistores en la etapa de salida que operan en clase AB. Dos amplificadores están invirtiendo, dos no están invirtiendo. El pinout es básicamente el mismo, la salida de diagnóstico es una cascada de colector abierto en el pin #10. En el IS de este grupo, es posible ensamblar el puente UMZCH o UMZCH 2 + 1, donde el canal de baja frecuencia se ensambla de acuerdo con un circuito puente, y las secciones de frecuencia media-alta tienen amplificadores de pieza.

Un artículo muy sabio que explica detalladamente qué sonidos y en qué combinaciones el oído humano escucha, o por el contrario, no escucha. Y este análisis se realiza en relación a los sonidos reproducidos por un par de UM + AS. Después de leerlo, queda claro por qué el sonido de los PA de tubo es tan atractivo, con sus características mediocres, por decirlo suavemente, y cómo los PA en semiconductores modernos bombean la señal de salida de audio con componentes que no están en la entrada. Podemos decir que este artículo anticipó la dirección de la creación de "UMZCH High Fidelity": amplificadores diseñados para la detección organoléptica de distorsión en fuentes de señal de audio. Por esta fidelidad, toda la clase de UMZCH VV, independientemente de los nombres de los desarrolladores, se volvió odiada por los audiófilos que de repente descubrieron la inferioridad de sus reproductores de vinilo o CD.

El autor usó transistores de alto voltaje más modernos con mayor velocidad y corrigió el circuito para optimizar (aumentar la estabilidad) el funcionamiento de la etapa de salida más lenta. El artículo también contiene las respuestas de Sukhov a las preguntas de los lectores que decidieron repetir este famoso UM. Se presta especial atención a la simulación por computadora del UMZCH descrito y otros como un medio de control analítico de las características del dispositivo que se está desarrollando o planeando para la repetición.

Quizás, al elegir microcircuitos para amplificadores, circuitos para su inclusión y evaluación de la calidad de los amplificadores (cualquiera), en general, el método olvidado de indicación de distorsión vectorial, promovido activamente en los años 70 y 80 por I. Akulinichev, y ahora no uno se usa por el bien de programas de computador realizar diagnósticos del amplificador a través de la tarjeta de sonido.

Akulinichev atenuó la señal de salida del amplificador al nivel de la entrada, y en antifase los agregó en las placas de desviación vertical y horizontal del osciloscopio. Todas las interferencias y distorsiones se hicieron visibles "a simple vista", sin nublarse por los convertidores de digital a analógico. El amplificador "ideal" producía un bucle elíptico que, al ajustar el cambio de fase en el accesorio de medición, podía plegarse en un segmento. Todos los "pasos", zumbidos, no linealidades, restricciones, se arrastraron en este bucle en forma de intrincadas ondas, zagagulinas y antinodos. Al mismo tiempo, la magnitud de estos garabatos a lo largo de la vertical es proporcional a la magnitud de la distorsión en porcentaje. Este es un extracto de mi publicación en uno de los foros especializados de radioaficionados. Los siguientes son los detalles y métodos de medición, una descripción de algunos experimentos prácticos, así como listas de referencias (dos veces), sobre el análisis vectorial de distorsiones UMZCH.

Además, se han agregado copias de los artículos de Akulinichev, de acuerdo con sus indicadores de distorsión de vector, los resultados de las mediciones de Kni UMZCH en TDA2005 en inclusión INVERTER,

así como los resultados de probar un gran grupo de amplificadores operacionales de producción nacional, tiempos soviéticos con una fuente de alimentación unipolar de 5 - 15 V, con Ku \u003d 10, esto puede considerarse una especie de prueba de esfuerzo de la op- amp para su aplicabilidad en equipos de reproducción de sonido. Se encuentra la carpeta con fotos de los oscilogramas de los resultados de la prueba del amplificador operacional. Detalles sobre los experimentos realizados, una descripción de la configuración de la prueba: el indicador vectorial de las distorsiones de Akulinichev y su mejora, el indicador, en lo mencionado anteriormente.

Suma.

Continuando con el tema de la aplicación práctica del indicador de distorsión vectorial, me gustaría presentar los resultados de dos experimentos más. Se estudió el IC PA, que contiene dos amplificadores de potencia de clase AB inversores y dos no inversores, con entradas y salidas separadas. Este IC se puede utilizar para construir un puente de dos canales UMZCH, UMZCH tipo 2.1, con un canal de puente LF, o simplemente como un amplificador de potencia de cuatro canales. Una característica importante de este IC, y de otros IC PA de la serie TDA73xx, es la presencia de la llamada "salida de diagnóstico" o "clip detector" o "detector de distorsión". Se conecta un transistor npn a esta salida de colector abierto, que se abre si el voltaje en la salida de cualquiera de los canales alcanza el límite alto o bajo, o si el chip IC se calienta por encima del valor permitido. El mismo dispositivo (4 canales independientes más una salida de diagnóstico) es utilizado por los circuitos integrados PA de la serie TDA155x, incluido uno en el que Nikolai Sukhov hizo su "UMZCH completo en tres microcircuitos" . Pero hay una advertencia: el chip TDA1555Q más antiguo funciona en clase B, tiene un nivel de distorsión mucho más alto y, sorprendentemente, cuesta más (en San Petersburgo) que el TDA7377 en cuestión.

Esto es lo que sucedió como resultado de verificar el IC UMZCH TDA7377 usando el indicador de distorsión vectorial Akulinichev:

Canal inversor TDA7377

Llamo su atención sobre el hecho de que las mediciones se realizaron a una frecuencia de 30 kHz.

Un poco más tarde, probé el mismo TDA7377 IC de forma "computadora", usando el programa mencionado. Aquí están los resultados de un análisis espectral de la distorsión introducida por el TDA7377 cuando opera a una frecuencia de 100 Hz. (Cuando se mide a 1000 Hz, el nivel de distorsión medido es aún más bajo, una parte significativa del rango operativo se excluye de la consideración).

TDA7377 Canal no inversor

Canal inversor TDA7377

Se puede observar que el análisis espectral de la composición de las distorsiones, para este caso de TDA7377, también muestra alguna (centésima :-)) ventaja del canal no inversor, lo que puede ser una confirmación de la admisibilidad del UMZCH evaluación de la calidad utilizando el método de selección de señal de distorsión de Akulinichev.

Software ARTA y análisis espectral de distorsiones de IC simple UMZCH.

Habiendo mencionado el análisis espectral de la composición de las distorsiones, realizado para el IC TDA7377, también quiero hablar de otros resultados obtenidos “con motivo” de la medición de los IC de la serie TDA20xx, que en ese momento resultaron ser en un estado de modelos UMZCH operables adecuados para experimentos. Casi sin comentarios. "Encuentra diez diferencias", como dice el refrán.

K174UN14, Conexión inversora, 1KHz

Esta es una sinopsis muy breve de un tema de cincuenta y nueve páginas sobre Vegalava, dedicado a esquemas y conceptos para proteger PA y AS de daños en situaciones de emergencia. Se proporcionan enlaces a páginas de las cuales se toman los esquemas más interesantes, en mi opinión. Las preguntas sobre el esquema de protección que le interesa también se pueden hacer aquí, a través del botón de comentarios.

Controles de volumen, balance y tono de alta calidad en el LM1036N.

Para dar al sonido la coloración necesaria, se instalan varios bloques de timbre en el equipo de reproducción de sonido, capaces de cambiar por separado y sin problemas el ajuste de las frecuencias altas y bajas. Estos controles se dividen en pasivos (que no amplifican el nivel de la señal de entrada) y activos (en los que se amplifica la señal de entrada).

Ahora consideraremos una de las opciones para un bloque de tono activo de alta calidad con la capacidad de ajustar el volumen y el balance de sonido en amplificadores de bajo de gama alta.

El circuito está implementado en un circuito integrado LM1036N. Es producido por National Semiconductors, el precio no es alto. Como reguladores se utilizan resistencias variables duales montadas en una placa de circuito impreso. Esto le permite sujetar de forma segura la estructura en la carcasa del amplificador sin el uso de sujetadores adicionales. El módulo proporciona un modo para activar/desactivar el volumen. diagrama de circuito dispositivo se muestra en la siguiente figura.

Especificaciones del dispositivo:

Rango de frecuencia, Hz.................................................. ............20.....20000
Relación señal-ruido, dB ........................................... .... ..................80
Separación de canales, dB.................................................... ........ ............... ....75
A armónicos en Vin 0.3V a una frecuencia de 1kHz, % ..........................0.06
Rin, kOhm ............................................................. ..........................................treinta
Ruta, kOhm ............................................... ..........................................20
Rango de control de volumen, dB ........................................... ..........75
Rango de control de tono a 40 Hz y 16 kHz, dB ......... + -15

El tablero del regulador está hecho de lámina de fibra de vidrio de un solo lado. La vista desde el lado de los conductores se muestra en la siguiente figura.

No hay nada especial que pintar aquí, después del montaje, no es necesario realizar ajustes, un circuito ensamblado correctamente comienza a funcionar de inmediato. Esta opción de regulador es ideal para trabajo conjunto con amplificador de bajo en TDA7294.

Control de volumen y tono de un complejo estéreo moderno

La sensibilidad del oído humano depende notablemente de la frecuencia, lo que se ve claramente en las curvas de igual volumen en la Fig.1.

Figura 1

Para proveer alta calidad reproducción en todo el rango de volumen, es necesario compensar las diferencias correspondientes en la sensibilidad auditiva. Actualmente, este problema se resuelve con la ayuda de controles de volumen con un volumen cercano al óptimo.

Muchos radioaficionados involucrados en el diseño de equipos de alta calidad saben lo difícil que es a veces encontrar una resistencia variable con derivaciones para un control de volumen compensado.

Mientras tanto, hay varias formas de usar resistencias convencionales para la compensación de volumen.

El regulador propuesto (Fig. 2) se basa en el regulador descrito en.

Figura 2

Para obtener la máxima relación señal-ruido a bajo volumen, primero se enciende el bloque de tono en un microcircuito de bajo ruido y solo luego el control de volumen.

Frecuencia de codo f=1/2-R28C10

El aumento de la respuesta de frecuencia a frecuencias inferiores a 100 Hz corresponde a 12 dB/oct., debido a la acción adicional del circuito R23, C8. El circuito R20C7 ayuda a limitar el aumento de la respuesta de frecuencia a frecuencias inferiores a 20 Hz. El aumento de la respuesta de frecuencia a frecuencias superiores a f=l/-R-C 8 kHz está limitado por la resistencia R25 a 10 dB.

Si necesita una fuerte disminución del volumen (efecto "íntimo"), se proporciona el interruptor S2. Al mismo tiempo, el efecto de la pensión delgada permanece prácticamente sin cambios. Con el mismo interruptor, es recomendable cambiar la sensibilidad del indicador de nivel de potencia.

Como compensación para casi todos los esquemas, quedan frecuencias en la región de 3...4 kHz, lo que requiere un corte de 4 a 8 dB en todo el rango de cambios de volumen en una banda de frecuencia estrecha, así como frecuencias de 12... 16 kHz cerca del borde de la audibilidad, lo que requiere su aumento pronunciado.

Teniendo en cuenta el alto nivel de los demás eslabones del complejo estéreo (reproductores, grabadoras, sintonizadores, etc.), es decir tener una respuesta de frecuencia plana en todo el rango de sonido, para el control de tono, por regla general, es suficiente.Un control de tono de dos bandas es suficiente.

El diseño se basa en el esquema del amplificador "Arktur-001". Además de ajustar el tono en el regulador, la señal se amplifica tres veces. Esta decisión hizo posible abandonar el amplificador normalizador.

Para eliminar las desventajas anteriores de un control de volumen con compensación fina, se introdujo un tercer control de tono a una frecuencia de 3,5 kHz, con el que puede obtener el efecto de "presencia" configurando el aumento deseado en la respuesta de frecuencia, así como como compensación más completa atenuando la señal en 4 - 5 dB. Con el mismo fin, se introdujo una inductancia en el regulador de RF, que contribuye a un aumento más pronunciado de la respuesta de frecuencia a una frecuencia de resonancia de unos 15 kHz.

Teniendo en cuenta las dificultades con los anillos de ferrita (su escasez y la complejidad del devanado), la inductancia del controlador de frecuencia media se realiza en un transistor equivalente: un girador. El funcionamiento de un girador de este tipo se describe en detalle en.

Los reguladores se alimentan de una fuente bipolar estabilizada con un voltaje de + 15V a través de filtros RC de 100 Ohm, 100 uF (no mostrados en el diagrama).

El ecualizador se puede utilizar como un supresor de ruido no inercial en la ruta de la grabadora, realizando una grabación con un aumento de rango medio de aproximadamente 5 - 6 dB y, en consecuencia, reproduciendo con el mismo bloqueo. En este caso, la reducción de ruido será aproximadamente la misma de 5 a 6 dB.

La frecuencia de resonancia del MF se calcula mediante la fórmula

Fo=1/2-(R6R10C3C4)1/2,

donde las resistencias están en kΩ, los capacitores están en uF, la frecuencia está en kHz.

Sustituyendo los valores en la fórmula, obtenemos:

El factor de calidad del circuito resonante es igual a dos. Con C4 igual a 2700 pF, la frecuencia de resonancia es de 3,5 kHz.

Las cinco resistencias variables son del tipo SPZ-33-23P grupo A, que se sueldan directamente en las placas. El control de volumen está hecho en un tablero separado. Todos los condensadores electrolíticos son K50-35, el resto son K73-17 o KM-56. Resistencias fijas de tipo C2-23 o MLT con una potencia de 0,125 W. El inductor está enrollado en un anillo de 2000 NM K18x5x5 mm y contiene 100 vueltas de cable PEL-1 0,27. En lugar de una inductancia equivalente (elementos R6, RIO, R11, C4, VT1), entre los puntos A y B, puede encender una inductancia de 60 MH, 250 vueltas de cable PEL-1 0.18 en el mismo anillo. En este caso, el capacitor C3 con una capacidad de 0.01 uF debe ser reemplazado por 0.033 uF.

En ausencia de anillos, la inductancia L1 puede eliminarse por completo, mientras que el aumento de los componentes de RF de la señal será en una banda de frecuencia más amplia.

Literatura:

1. M. Sapozhkov. "Electroacústica", M, 1978.
2. COMO. N° 1185573 publ-126-86 p.9
3. S. Fedichkin. "Control de volumen ligeramente compensado" "Radio" No. 9/84 p.43,44
4. N. Sukhov y otros "Técnica de reproducción de sonido de alta calidad". Kyiv. Técnica. 1985 pág.27.
5. A. Vorontsov, V. Voronov. "Arcturus-001-estéreo". Radio N° 1 / 77, páginas 34 - 37
6. L. Stasenko. "Multibanda con análogos de filtros LC" "Radio" N° 10/79 p.26 - 27
7. N. Sujov. "Supresor de ruido inercial". "Radio" N° 2/83, p.50.

UMZCH VVS-2011 Versión definitiva

UMZCH VVS-2011 Versión definitiva autor del esquema Viktor Zhukovsky Krasnoarmeysk

Especificaciones del amplificador:
1. Gran potencia: 150 W / 8 ohmios,
2. Alta linealidad - 0.000.2 ... 0.000.3% a 20 kHz 100 W / 4 Ohm,
Conjunto completo de nodos de servicio:
1. Mantener voltaje constante cero,
2. Compensador de resistencia de cable de CA,
3. Protección actual,
4. Protección de salida de voltaje de CC,
5. Comienzo suave.

esquema UMZCH VVS2011

El diseño de las placas de circuito impreso fue realizado por un participante en muchos proyectos populares LepekhinV (Vladimir Lepekhin). funcionó muy bien).

Tablero UMZCH-VVS2011

Placa amplificadora ULF VVS-2011 fue diseñado para soplado en túnel (paralelo al radiador). La instalación de transistores UN (amplificador de voltaje) y VK (etapa de salida) es algo difícil porque. la instalación/desmontaje debe realizarse con un destornillador a través de orificios en la placa de circuito impreso con un diámetro de unos 6 mm. Cuando el acceso está abierto, la proyección de transistores no cae debajo del PP, es mucho más conveniente. Tuve que ajustar un poco el tablero.

En el nuevo software no se tuvo en cuenta un punto- esta es la conveniencia de configurar la protección en la placa del amplificador:

C25 0.1n, R42 * 820 Ohm y R41 1k todos los elementos smd están ubicados en el lado de soldadura, lo que no es muy conveniente al configurar, porque será necesario desatornillar y sujetar los pernos de la placa de circuito impreso en los bastidores y transistores a los radiadores varias veces. Oferta: R42 * 820 consta de dos resistencias smd dispuestas en paralelo, de aquí la propuesta: soldamos una resistencia smd inmediatamente, soldamos la otra resistencia de salida con un dosel a VT10, una conduce a la base, la otra al emisor, la seleccionamos a la derecha. Recogido, cambie la salida a smd, para mayor claridad:

Descrito en el UMZCH de alta fidelidad, fue desarrollado para el examen subjetivo del sonido de los reproductores de CD láser digitales (PCD).

Durante el examen, potente de alta calidad Sistemas acústicos(AS), y su entrada se conectó a la salida del PKD con el fin de garantizar la mínima distorsión de fase y no lineal, así como reducir el nivel de ruido por medio de un simple divisor resistivo de tensión, que se utilizó como resistencia de hilo variable SP5- 21-A-2 con una resistencia de 15 kOhm.

Con este divisor, puede establecer el volumen de 90-94 phon, que es necesario para realizar un examen subjetivo, ya que a tal volumen se proporciona un equilibrio de espectro normal y no hay necesidad de una corrección de frecuencia adicional. En el futuro, el ajuste se realizó solo al cambiar el tipo de AU o la diferencia entre el voltaje de salida nominal del PKD probado y el estándar (2 V eff).

Cuando se utiliza el UMZCH descrito como amplificador básico de un complejo de reproducción de sonido de alta calidad, debe complementarse con un control de volumen compensado y un control de tono con una sensibilidad de 150 ... 200 mV. En el artículo publicado a continuación se proporciona una descripción de dicho bloque de ajuste, desarrollado por el autor.

Características técnicas principales

• Resistencia de entrada, kOhm - 150
• Voltaje nominal de entrada, mV - 150
• Calificado tensión de salida, mV - 800
• Nivel de ruido relativo: ponderado - 94dBA, no ponderado - 88dB
• Profundidad de control de volumen, dB - 36
• Control de profundidad de tono, dB + 10...—10
• Coeficiente armónico, %, al nivel nominal de la señal de SALIDA.<0,001 %
• Capacidad de sobrecarga, dB 4-18.

Diagrama esquemático y principio de funcionamiento.

El diagrama esquemático del bloque se muestra en la fig. 1. Su primera etapa se ensambla en el amplificador operacional DA1.1 (DA2.1) y realiza las funciones de un controlador de balance estéreo. Resistencia R21 La ganancia de cada canal se puede cambiar dentro de ±4 dB.

La segunda etapa del bloque se ensambla en el amplificador operacional DA1.2 (DA2.2) y es una modificación del control de volumen activo de compensación delgada, descrito en detalle en.

El principio de compensación de frecuencia de este regulador en la región de graves se basa en cambiar las constantes de tiempo de los circuitos OOS, cubriendo los amplificadores operacionales - C3R5R7.1 y R7.1R9C6 (C15R26R7.2 y R7.2R30C18), así como cambiar la respuesta de frecuencia del divisor dependiente de la frecuencia R5R6C4 (R26R27C16) al ajustar el volumen ) al mover el control deslizante de volumen R7.1 (R7.2).

La compensación de frecuencia en la región de frecuencia más alta la proporciona el circuito C5R8 (C17R28), conectado en paralelo con parte de la resistencia R7.1 (R7.2). En la posición extrema izquierda (según esquema) del motor R7.1 (R7.2) se cumple la condición C3R5 = C6(R9+R7.1) (C15R26 = C18(R30+R7.2)).

Diagrama esquemático de un control de volumen, balance y tono de agudos/graves de alta calidad.

El circuito C4R6 (C16R27) se desvía de acuerdo con el principio del circuito virtual de las entradas del amplificador operacional, y el circuito C5R8 (C17R28) desvía la sección correspondiente de la resistencia R7.1 (R7.2), por lo que la cascada tiene un coeficiente de transferencia unitario e independiente de la frecuencia (en el rango de audio).

La respuesta de frecuencia formada por la cascada en las posiciones extrema y media del control de volumen R7 se muestra en la fig. 2 y difieren poco en todo el rango de control de las curvas de volumen ideal construidas sobre la base de las curvas de volumen igual de Fletcher-Munson.

Una característica del control de volumen descrito es una dependencia cercana exponencial del coeficiente de transferencia a frecuencias medias con una dependencia funcional lineal de la resistencia en el ángulo de rotación del eje de la resistencia R7.

Esto asegura la máxima suavidad de regulación, ya que iguales incrementos de volumen corresponden a la rotación del eje en el mismo ángulo. Interruptores electrónicos en transistores VT1.1. y VT1.2 (VT1.3 y VT1.4) le permiten desactivar el volumen.

En el amplificador operacional DA3.1 (DA3.2), se realiza un control de tono activo de las frecuencias más bajas R13.1 (R13.2) y más altas R14.1 (R14.2). En la fig. La figura 3 muestra la respuesta de frecuencia generada por esta cascada en diferentes posiciones de los reguladores. Como puede verse en la figura, la profundidad de corrección máxima es de 10 dB, que es suficiente para un complejo de reproducción de sonido de alta fidelidad.

Al mismo tiempo, la limitación de la profundidad de corrección permitió reducir el desajuste entre la respuesta de frecuencia y la respuesta de fase de los canales derecho e izquierdo a niveles de no más de 0,2 dB y 3 grados, respectivamente, en el rango de frecuencia de 20 ... 20 000 Hz en cualquier posición de los controles (lo mismo se aplica al control de volumen), lo cual es importante para mantener la misma posición de las fuentes de sonido aparentes en el sonido estéreo natural.

El uso de controles activos de volumen y tono hizo posible proporcionar el rango dinámico requerido del dispositivo en su conjunto por medios bastante simples.

Para medir la distorsión armónica, la técnica con la supresión del primer armónico, descrita en . En la fig. La figura 4 muestra los espectrogramas de la señal a la salida de la unidad de control de volumen y tono cuando se aplica a su entrada una señal del generador, cuyo espectro se muestra en la fig. 5 (el primer armónico con una frecuencia de 1 kHz se suprime en 60 dB en ambos espectrogramas).

El nivel relativo del segundo armónico más grande es de -108 dB, lo que corresponde a un coeficiente de distorsión no lineal para el segundo armónico de 0,0004 %, y teniendo en cuenta los armónicos más altos, el coeficiente armónico total no supera el 0,001 %.

Debido a la caída en la ganancia de bucle del amplificador operacional a frecuencias de audio más altas, el nivel de distorsión de intermodulación del dispositivo es ligeramente superior. En la fig. La figura 6 muestra los espectrogramas de la señal de salida cuando se aplica a la entrada del dispositivo la suma de dos voltajes sinusoidales con una frecuencia de 19 y 20 kHz.

En el espectrograma, los niveles de los componentes útiles (19 y 20 kHz) se suprimen en 45 dB, el nivel relativo del componente de intermodulación de la diferencia de frecuencia (1 kHz) es de -92 dB, lo que corresponde a un factor de distorsión de intermodulación de 0,0025 %

Construcción y detalles

La unidad de control está alimentada por estabilizadores de voltaje hechos en transistores VT2, VTZ y diodos zener VD2, VD3 y conectados directamente a los buses de una fuente de alimentación UMZCH no estabilizada.

El dispositivo utiliza resistencias fijas MJ1T-0.125, resistencias de precisión de cable variable doble SP5-21A-2 (R7, R13, R14) y SP5-21B (R21). Con resultados ligeramente peores, se pueden utilizar SPZ-30g (R7, R13, R14) y SPZ-30a (R21). En este caso, el desequilibrio de sonoridad y respuesta de frecuencia no superará los 2 dB. K50-16 se utilizan como condensadores de óxido, el resto son KM-4, KM-5, KM-6, K73-11.

Las clasificaciones de todas las resistencias fijas y condensadores C3-C6, C9, C15-C18, C21 no deben diferir de las indicadas en el diagrama del circuito en más del 5%, los condensadores C8, C10, C20, C23 - en más del 10%, el resto - en 20 ... 80%.

Reemplazar el amplificador operacional K157UD2 con otros no es deseable debido a sus buenas propiedades de ruido y alta linealidad, así como a la capacidad de trabajar con una carga de resistencia relativamente baja.

Ambos canales del dispositivo están ensamblados en una placa de circuito impreso de fibra de vidrio. El patrón de pistas impresas se muestra en la fig. 7, a, y la ubicación de las piezas - en la Fig. 7, 6.

Con requisitos reducidos para el desequilibrio del volumen de la respuesta de frecuencia y la respuesta de fase, se pueden ampliar los límites para ajustar el volumen y el tono.

Entonces, para llevar la profundidad del control de volumen a 60 dB, debe cambiar los valores de cuatro resistencias (R6 = R27 = 470 Ohm, R9-R30 = 1 kOhm) y dos capacitores (C4 = C16 = 1 microfaradio), y para aumentar los límites de control de tono a ±16 dB, debe reducir la resistencia de ocho resistencias (R15 = R16 = R33 = R34 = 300 ohmios, R12-R17 = R32 = R36 = 2,7 kOhm) .

PCB para controles de volumen, balance y tono de alta calidad.

Establecimiento

Una unidad de control de volumen y tono ensamblada correctamente no requiere ajuste. Los circuitos impresos del bloque de tonos son suministrados por la cooperativa Mayak (ver Radio, 1990, No. 7, p. 80).

N. SUJOV. Kyiv, Ucrania.

Literatura:

1. Sukhov N. UMZCH alta fidelidad - Radio, 1989, No. 6, p. 55-57.
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